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Maria das Dores Moreira Tavares
1 58 Capítulo V Eficiência na transferência de calor de processos industriais Por Oswaldo de Siqueira Bueno* Nas edições anteriores, foram abordadas as perspectivas de economia de energia com a eficiência energética no Brasil e perspectivas em motorização, mostrando como é possível obter ganhos energéticos e as dificuldades encontradas na prática. Neste artigo trataremos do consumo de energia em transferência e transporte de calor nos processos industriais. É importante dividir o trabalho em partes: A - Níveis de temperatura para a transferência de calor e o processo de refrigeração/aquecimento do ambiente condicionado, de transporte e rejeição/ absorção de calor com o ambiente externo, a saber: A1 - Transporte de calor para rejeição sensível resfriamento a ar; A - Transporte de calor para rejeição latente resfriamento a água (evaporativo); A - Absorção de calor a baixa temperatura, transferência da menor temperatura para a maior temperatura e rejeição de calor ao meio externo; B - Coeficiente de desempenho em função dos diferenciais de temperatura nos trocadores de calor. C - Escolha entre vazão constante e diferencial de temperatura variável e a vazão variável com diferencial de temperatura constante para a refrigeração ou aquecimento, que poderá ser comentado no futuro. Para simplificação dos exemplos, iremos utilizar somente o processo de remoção de calor do processo industrial. Níveis de temperatura O nível de temperatura para a rejeição de calor depende do processo industrial cujas características variam para as aplicações de resfriamento de equipamentos, processos químicos, condições mínimas de trabalho humano, dentre outros. A partir desta informação, poderemos escolher a melhor forma de rejeição no seu aspecto de custo inicial, operacional e de confiabilidade. Ao longo do processo de absorção, teremos os seguintes diferenciais de temperatura: Aproximação no trocador de calor com o ar externo - temperatura do fluído de resfriamento menos a temperatura (bulbo seco ou úmido) do ar externo; Diferencial de temperatura (de bulbo seco ou úmido) do ar externo; Aproximação no trocador de processo temperatura de referência do processo com a temperatura de entrada do fluído de resfriamento; Diferencial de temperatura do fluído de resfriamento; Diferencial de temperatura do fluído de processo.
2 59 Podemos associar o custo inicial à aproximação: quanto menor for o valor da aproximação maior será o trocador de calor e maior será o seu custo inicial. O diferencial de temperatura dos diferentes fluxos pode ser associado ao custo de operação: quanto menor for o diferencial de temperatura, maior será o fluxo e a consequência é o aumento da potência consumida por ventiladores e bombas. As condições externas de psicrometria como temperatura de bulbo seco, para rejeição de calor sensível, temperatura de bulbo úmido, para rejeição de calor Temperatura Trocador Trocador de Condição do do processo de calor de calor com ar exterior industrial processo o ar exterior Figura 1 Fluxo de transferência do calor. latente, são as referências a partir das quais podem ser feitas as análises para a escolha do processo de rejeição de calor por calor latente ou por calor sensível. Veja o exemplo na tabela a seguir. Tabela 1 Temperaturas de referência no processo de rejeição de calor Item Descrição Sensível TBS ºC Latente TBU ºC Condição Temperatura do processo Aproximação no trocador de calor de processo Temperatura de entrada do fluído de resfriamento no trocador de calor com o ar exterior Temperatura de saída do fluído de resfriamento no trocador de calor com o ar exterior Aproximação no trocador de calor com o ar externo Temperatura de bulbo seco do ar externo Temperatura de bulbo úmido do ar externo Temperatura de bulbo seco do ar externo Temperatura de bulbo úmido do ar externo Nominal Máximo Nominal 1 9 Máximo 1 8 Nota: os valores de aproximação e de diferencial foram escolhidos somente como exemplo, os valores reais deverão ser escolhidos por um processo de seleção considerando o custo inicial e de operação.
3 Conforme podemos ver na Tabela 1, teremos limites de do processo e os custos envolvidos. aplicação se a opção for: É importante considerar que cada cidade ou região Resfriamento sensível estimado em 1 ºC acima da irá apresentar diferentes valores de temperatura ao longo temperatura de bulbo seco; do dia, mês e ano e eles deverão ser considerados. Resfriamento latente estimado em 1 ºC acima da temperatura A capital mais quente no Brasil é Teresina, no de bulbo úmido. Piauí, e a temperatura para projeto que corresponde ao valor que somente,% ou horas do ano ela será Nota: estes valores poderão variar conforme a necessidade ultrapassada. Tabela Temperaturas máximas de bulbo úmido e de bulbo seco para algumas cidades do Brasil, conforme ABNT NBR 11 parte 1 Cidade Belém (PA) Rio de Janeiro (RJ) São Paulo (SP) Teresina (PI) TBS máximo ºC,1,, 7,9 TBU coincidente ºC,1,,,7 TBU máximo ºC 8,,,,9 TBS coincidente ºC,,8 7,8,9 Nota: o diferencial diário de temperatura é a diferença da temperatura de bulbo seco ao longo do dia, maior menos a menor. Tabela Temperaturas BIN para São Paulo TBS ºC 5 a 7 8 a 1 11 a 1 1 a 1 17 a 19 a a a 8 9 a 1 a 1 a horas a 1 horas a 18 horas a horas Diferencial diário ºC 8,,1 8, 1, Porcentagem Subtotal Faixa Acumulada ,1% 1,% 9,9%,%,75% 18,% 1,8% 5,1%,18%,15% 1,%,1% 1,7% 11,1% 7,%,8% 81,99% 9,% 97,7% 99,85% 1,% Nota: se considerarmos o diferencial total de temperatura de 1 ºC, é possível estimar que o sistema de rejeição de calor a ar, somente calor sensível, irá operar de forma semelhante ao sistema de rejeição de calor à água, somente calor latente em cerca de 9% das horas do ano.
4 Tabela Temperaturas BIN para Rio de Janeiro Porcentagem TBS ºC 1 a horas 7 a 1 horas 1 a 18 horas 18 a horas Subtotal Faixa Acumulada 11 a 1,5%,5% 1 a ,9%,% 17 a ,88% 15,% a ,7%,58% a ,% 75,88% a ,9% 91,78% 9 a ,19% 97,97% a ,59% 99,57% a 7 9 7,1% 99,98% 8 a,% 1,% ,% Nota: se considerarmos o diferencial total de temperatura de 1 ºC poderemos estimar que o sistema de rejeição de calor a ar, somente calor sensível, irá operar de forma semelhante ao sistema de rejeição de calor a água, somente calor latente em cerca de 75% das horas do ano. Sistema de rejeição de calor latente: Vantagens: Temperatura de operação menor para o processo em torno de ºC, maior campo de aplicação em tr; Menor consumo de energia elétrica, devido à menor vazão de ar em torno de (m /h.tr); Menor espaço de planta ocupado ¼ do sistema. Desvantagens: Circuito aberto com grande absorção dos contaminantes do ar; Necessidade da água de reposição em torno de % da água em circulação, este custo de operação poderá ser significativo; Crítico em regiões com problemas de fornecimento ou da qualidade da água; Necessidade de tratamento químico e biológico da água. Sistema de rejeição de calor sensível: Vantagens: Circuito fechado a água não entra em contato com o ar; Permite resfriar outros fluídos que não seja a água; Não consome água e pode operar em regiões de falta de água;
5 O tratamento da água é anual. Desvantagens: Maior temperatura de operação para o processo, 5 ºC, menor campo de aplicação; Maior consumo de energia elétrica devido à maior vazão de ar 1.5 m /(h.tr); Maior área ocupada x a de calor latente. Nota: a potência consumida para a circulação de um fluído, seja por bombas (líquido) ou por ventiladores (ar), é obtida a partir da equação: P W = (Q m /s*δp Pa)/η Em que: Q é a vazão do fluído em m /s; ΔP diferencial de pressão em W; η é o rendimento da bomba ou do ventilador. É possível também usar sistemas híbridos com operação somente sensível para temperatura de bulbo seco menor ou igual a º C e acima desta o sistema opera complementado por evaporação de água, calor latente, para manter o valor da água de resfriamento. Resfriador de líquido ou condensador evaporativo torres de resfriamento com trocadores de calor interno; Trocador de calor aletado com pré-resfriamento evaporativo. Coeficiente de desempenho Nos casos em que for necessário manter temperaturas de processo inferior a ºC deveremos usar sistemas mecânicos de transferência de calor da menor temperatura (absorção) para a maior temperatura de rejeição de calor. É interessante analisar este processo em cada uma de suas etapas ou seja: Diferença de temperatura entre o ambiente condicionado e o meio externo; Aproximações dos trocadores de calor; Diferenciais de temperatura para transporte de calor; Transferência de calor da menor temperatura para a maior temperatura; Devemos dividir os consumidores de energia conforme a sua função: Equipamento de transferência de calor: transferência de calor do menor nível de temperatura (fonte) para o maior nível e temperatura (sumidouro); Ciclo de compressão a vapor compressor; Ciclo de absorção. Equipamentos de troca de calor: troca de energia do ponto de maior temperatura (fonte - ambiente) para o de menor temperatura (sumidouro trocador de calor); Trocadores de calor: água/ar; refrigerante/ar, refrigerante/água Equipamentos de transporte de calor: movimentação do ar do ambiente e/ou do fluido de transporte do calor (água, solução, refrigerante); Líquidos bombas; Ar ventiladores Cada um dos itens anteriores irá interferir no consumo de energia, seja por si próprio, compressores, ventiladores e bombas, seja por alterar o ponto de trabalho de compressores. Novamente iremos usar o conceito de aproximação, ou seja, a diferença entre dois valores de temperatura de diferentes fluídos em um trocador de calor, como também a possibilidade de variar o fluxo conforme a variação da carga de processo ou das condições de temperatura externa. Os sistemas de transferência e de transporte de calor devem ser analisados pelo Coeficiente de Desempenho COP ou Coeficiente de Eficácia CE, por meio da relação entre o que desejo dividido pelo gasto em obter, no nosso caso, capacidade de refrigeração dividida pelo consumo de energia/gasto em obter em kw/kw. Pode ser usada também a relação consumo de energia em kw dividida pela capacidade de refrigeração em kw/tr, para equipamentos acionados por eletricidade. Como o fluxo de calor é sempre da maior temperatura para a menor temperatura, teremos de realizar um ciclo termodinâmico em que este processo seja invertido, normalmente, um ciclo de compressão a vapor ou um ciclo de absorção. Para analisar o efeito no COP final iremos analisar as seguintes etapas: COP teórico temperatura do ambiente interno e do ambiente externo máximo COP = Tamb K/(Text K Tamb K) COP do fluido intermediário expansão indireta considera a temperatura do fluido de refrigeração (água ou solução) e de rejeição de calor (água) COP = Tag K/(Tacd K Tag K) COP do trocador de calor considera as temperaturas do fluido refrigerante e de rejeição de calor Expansão direta temperatura de evaporação e de condensação COP = Tev K/(Tcd K Tev K) COP do refrigerante a partir das diferenças de entalpia de evaporação e de compressão específicas de cada refrigerante COP = efeito de refrigeração (h1 h) kj/kg/trabalho específico de compressão (h-hi) kj/kg. COP real do compressor COP = capacidade de refrigeração kw/consumo kw COP real capacidade de refrigeração líquida/consumo do equipamento. COP = capacidade de refrigeração líquida/soma do consumo do compressor e motores de bombas ou de ventiladores. Para permitir uma comparação, iremos analisar uma condição de condicionamento de ar em condições nominais para sistemas de expansão indireta AG e de expansão direta DX com condensação a água e a ar.
6 Temperaturas operacionais Ar condicionado Expansão direta Expansão direta Expansão indireta AG Expansão indireta AG Expansão indireta Alta Eficiência AG Tabela 5 Temperaturas do processo de transferência e de transporte de calor ºC Fonte Evaporador Evaporação Condensação Ar Ar Ambiente Interno Fluido de transporte Refrigerante Tev Para os valores da tabela 5 podemos calcular o COP de cada etapa: Tabela COP das diferentes etapas Coeficiente de eficácia CE Ar condicionado Expansão direta Expansão direta Expansão indireta AG Expansão indireta AG Expansão indireta AG AE Ar Ar Ambiente Interno Externo Trocador de calor indireto Nota-se que, pelo fato de termos que transferir o calor da maior temperatura para a menor temperatura e depois elevar a pressão da menor temperatura de evaporação para a maior temperatura de condensação, o COP vai sendo reduzido. No COP do compressor, devemos considerar as seguintes Valores típicos Condensadores Temperatura de bulbo seco Temperatura de bulbo úmido Temperatura de condensação Temperatura de entrada do fluído Temperatura de saída do fluído Maior diferença Menor diferença MLDT Unidades Nota: trocador de calor de expansão direta ar/refrigerante; Alta efic. alta eficiência, maior área de troca de calor; T&T tubo em tubo ou trocador de calor de baixa eficiência, área reduzida; C&T casco e tubo ou trocador de calor de maior eficiência, maior área; MLDT média logarítmica das diferenças de temperatura Trocador de calor direto Evap/Cond Tabela 7 Condensadores Padrão ,1 Condensação Refrigerante Tcd Refrigerante nome HCFC- HCFC- HFC-1a HFC-1a HCFC-1 Condensador Fluido de transporte Refrigerante Tev/Tcd (h1-h)/(h-h1) Sumidouro Ambiente Externo Real Compressor Bitzer influências: Eficiência de compressão; Temperatura de evaporação e de condensação; Propriedades do fluido refrigerante. Analisando cada um dos trocadores de calor, podemos elaborar as seguintes tabelas de desempenho: Alta efic , T&T, 9,5,5 1,8,8 9,89 C&T 8 9,5 8,5 5,8 Tabela 8 Evaporadores Valores típicos Evaporadores Temperatura de bulbo seco Temperatura de bulbo úmido Temperatura de evaporação Temperatura de entrada do fluído Temperatura de saída do fluído Maior diferença Menor diferença MLDT Unidades Padrão 7 19, ,9 Alta efic. 7 19, ,97 T&T 1,7 7, 1,7 5, 7, C&T 5 1,7 7, 7,7,,9 Nota: trocador de calor de expansão direta ar/refrigerante; Alta efic. alta eficiência, maior área de troca de calor; MLDT média logarítmica das diferenças de temperatura.
7 Tabela 9 COP de diferentes sistemas de condicionamento de ar para uma capacidade de refrigeração de 1 TR. Consumo dos equipamentos Ventilador Bomba Equipam. Bomba Ventilador Total Consumo de AC ref. 1 Tr Janela Minisplit Self a ar Self a água D t 5,5ºC Self a água D t 8ºC Self a água D t 5,5ºC Sensível Refrig. de água Scroll a ar D t 5,5ºC Refrig. de água Scroll D t 5,5ºC Refrig. de água Scroll D t 8ºC Refrig. de água Parafuso a ar Refrig. de água Parafuso D t 5,5ºC Refrig. de água Parafuso D t 8ºC Refrig. de água Centrífugo D t 5,5ºC Refrig. de água Centrífugo D t 8ºC Fan&Coil AG Acd Torre Nota: os valores da Tabela 9 são para operação nas condições nominais do ambiente de ºC 5% de umidade relativa e do ar externo, ºC de temperatura de bulbo seco e ºC de temperatura de bulbo úmido. Dependendo da seleção, os valores de consumo poderão variar. A equação de troca de calor é: de aumentar consideravelmente o MLDT e a diferença entre o padrão de mercado e o de alta eficiência deverá aumentar a área Q kw = U kw/(m.ºc) * A m * MLDT ºC; consideravelmente, já que o coeficiente global de transmissão de calor é constante para uma dada geometria. Menor consumo Ou seja, para aumentar a transferência de calor, teremos de operação implica trocadores de calor com maior área, com COP
8 8 maior custo. As tabelas anteriores informam somente o valor do compressor e dos trocadores de calor, transferência de calor, mas, para ter uma informação completa teremos que acrescentar os consumidores de transporte de calor como as bombas e os ventiladores. Comparamos a seguir os diferentes equipamentos para condicionamento de ar e poderemos ver que as diferenças são reduzidas quando comparamos o sistema completo, mas ainda assim equipamentos de grande porte são mais eficientes que equipamentos de menor porte ou para um único ambiente. As tabelas também analisam o efeito da redução da vazão do fluído de refrigeração direta (ar ou água) e indireta (água) com o aumento do diferencial de temperatura, mas foi considerada a mesma pressão diferencial de bombeamento, com uma economia na instalação pela redução dos diâmetros das tubulações de água ou dos dutos de ar. Os exemplos com diferencial de temperatura de 8 ºC procuram mostrar a economia no consumo em função da redução do fluxo do fluído de refrigeração ar e água. As economias de operação anual serão muito maiores para sistemas de vazão de fluido variável e diferencial de temperatura constante, em que, com o uso de inversores de frequência, teremos grandes economias na potência de bombeamento, conforme já descrito em texto anterior. Conclusão São necessárias simulações de consumo anual, pois nem sempre o sistema de melhor COP à plena carga é o sistema de menor consumo anual para a mesma carga; o uso de fluxo variável no lado da água e no lado do ar é fundamental. Também não existe milagre. Equipamentos com grandes áreas de troca e de maior custo terão um menor custo de operação e provavelmente serão a melhor opção em longo prazo. É a partir de um bom projeto, baseado em uma simulação de desempenho e da sua correta execução, que teremos o menor custo operacional de um sistema de transferência e de transporte de calor. *Oswaldo de Siqueira Bueno é engenheiro mecânico de projeto, com pós-graduação em Ar Condicionado pela Escola Politécnica da Universidade de São Paulo. É consultor em engenharia para equipamentos de transferência de calor e controle de umidade em processos industriais, frio alimentar e conforto humano, através da empresa Oswaldo Bueno Engenharia e Representações. É consultor da Associação Brasileira de Refrigeração, Ar Condicionado, Ventilação e Aquecimento (Abrava) e gestor do Comitê Brasileiro 55 da ABNT. É também professor em cursos de informação na Abrava/SMACNA e Latu- Senso em condicionamento de ar e de refrigeração na Faculdade de Engenharia Industrial (FEI). Continua na próxima edição Confira todos os artigos deste fascículo em Dúvidas, sugestões e comentários podem ser encaminhados para o