실시 예 에서 , 증기 는 MHD 응축 섹션 ( 309 ) 에서 와 같이 MHD 채널 의 단부 에서 적어도 부분 적 으로 응축 될 수 있 다 . 열 교환기 ( 316 ) 는 열 을 제거 하 여 응축 을 야기 할 수 있 다 . 대안 적 으로 , 증기 를 응축 시키 지 않 으면서 MHD 효율 이 증가 될 정도 로 증기압 이 충분히 낮 을 수 있 으며 , 증기 는 MHD 채널 ( 308 ) 에서 정적 평형 압력 을 유지 한다 . 실시 예 에서 , 로렌츠 힘 은 MHD 채널 ( 308 ) 에서 임의 의 비 응축 증기 의 충돌 마찰력 보다 크 다 . 로렌츠 힘 은 자기장 세기 를 증가 시킴 으로써 원 하 는 힘 으로 증가 될 수 있 다 . MHD 자석 ( 306 ) 의 자속 은 증가 될 수 있 다 . 실시 예 에서 , 자속 은 약 0 . 01 T 내지 15 T , 0 . 05 T 내지 10 T , 0 . 1 T 내지 5 T , 0 . 1 T 내지 2 T 및 0 . 1 T 내지 1 T 중 적어도 하나 의 범위 에 있 을 수 있 다 . 은 증기 는 출력 이 주입기 ( 5 k 61 ) 인 2 단 EM 펌프 의 저 장소 또는 EM 펌프 튜브 로 재순환 된 은 을 기화 열 이 가열 하 도록 응축 된다 . 증기 는 압축기 ( 312 a ) 로 압축 될 수 있 다 . 압축기 는 400 c 와 같 은 2 단 EM 펌프 에 연결 될 수 있 다 . 실시 예 에서 , 은 증기 / 에어로졸 혼합물 은 MHD 노즐 ( 307 ) 의 출구 에서 거의 순수 한 액체 + 산소 이 다 . 은 에서 산소 의 용해도 는 온도 가 융점 에 가까워짐 에 따라 증가 하 며 , 용해도 는 은의 부피 에 대한 산소 의 약 40 내지 50 부피 이 하이다 ( 도 116 ) . 은 은 출구 에서 와 같이 MHD 채널 ( 308 ) 에서 산소 를 흡수 하 고 액체 은과 산소 는 모두 재순환 된다 . 가스 는 용융 된 은 에 흡수 된 가스 로서 재 순환 될 수 있 다 . 실시 예 에서 , 산소 는 반응 챔버 ( 5 b 31 ) 에서 방출 되 어 사이클 을 재생 시킨다 . 융점 위 의 은의 온도 는 또한 화력 의 재순환 또는 재생 수단 으로서 작용 한다 . 산소 농도 는 재순환 된 은의 온도 가 1800 ℃ 와 같 은 SunCell ® 구성 요소 의 최대 작동 온도 보다 낮 은 열역학 적 사이클 을 가능 하 게 하 도록 최적 화 되 어 있 다 . 예 시 적 인 실시 예 에서 , ( i ) 반응 셀 챔버 ( 5 b 31 ) 및 MHD 노즐 ( 307 ) 중 적어도 하나 의 산소 압력 은 1 atm 이 고 , ( ii ) MHD 채널 ( 308 ) 의 출구 에서 의 은 은 에어로졸 과 같 은 거의 모든 액체 이 고 , ( iii ) 산소 질량 유량 은 약 0 . 3 wt % 이 고 , ( iv ) MHD 채널 의 출구 온도 는 약 1000 ℃ 이 며 , 여기 서 O 2 는 에어로졸 을 가속 시킨 다음 1000 ℃ 은 에 흡수 된다 . 액체 은 - 산소 혼합물 은 반응 셀 챔버 ( 5 b 31 ) 로 재순환 되 며 , 여기 서 산소 는 방출 되 어 열역학 적 사이클 을 형성 한다 . 312 a 와 같 은 가스 압축기 및 대응 하 는 기생 전력 부하 의 요구 가 감소 되 거나 제거 될 수 있 다 . 실시 예 에서 , 산소 압력 은 약 0 . 0001 atm 내지 1000 atm , 0 . 01 atm 내지 100 atm , 0 . 1 atm 내지 10 atm 및 0 . 1 atm 내지 1 atm 중 적어도 하나 의 범위 일 수 있 다 . 산소 는 MHD 채널 출구 ( 308 ) 에 비해 반응 셀 챔버 ( 5 b 31 ) 및 노즐 ( 307 ) 중 적어도 하나 와 같 은 하나 의 셀 영역 에서 더 높 은 분압 을 가질 수 있 다 . SunCell ® 은 MHD 채널 출구 ( 308 ) 에 대해 반응 셀 챔버 ( 5 b 31 ) 및 노즐 ( 307 ) 중 적어도 하나 와 같 은 하나 의 셀 영역 에서 상승 될 수 있 는 배경 산소 분압 을 가질 수 있 다 . 작동 온도 에서 의 산소 의 높 은 열 용량 및 비 응축 성 으로 인해 , MHD 노즐 은 에어로졸 제트 가속 을 달성 하 기 위해 은 증기 만 을 사용 하 는 MHD 변환기 의 노즐 에 비해 크기 가 감소 될 수 있 다 . 열역학 적 사이클 은 전기 변환 효율 을 최대 화 하 도록 최적 화 될 수 있 다 . 실시 예 에서 , 혼합물 운동 에너지 는 증기 분 율 을 최소 화 하 면서 최대 화 된다 . 실시 예 에서 , 화력 의 재순환 또는 재생 은 MHD 채널 ( 308 ) 의 출구 로부터 반응 셀 챔버 ( 5 b 31 ) 로 재순환 된 은의 온도 의 함수 로서 달성 된다 . 재순환 된 은의 온도 는 1800 ℃ 와 같 은 SunCell ® 구성 요소 의 최대 작동 온도 보다 낮 게 유지 될 수 있 다 . 다른 실시 예 에서 , 로렌츠 힘 은 혼합물 을 냉각 시켜 액체 상 을 적어도 부분 적 으로 응축 시킬 수 있 으며 , 이 에 상응 하 는 방출 된 증발 열 은 액체 상 으로 적어도 부분 적 으로 전달 된다 . MHD 채널 ( 308 ) 에서 의 MHD 노즐 팽창 , MHD 채널 ( 308 ) 팽창 , 및 로렌츠 힘 냉각 중 적어도 하나 는 MHD 노즐 ( 307 ) 출구 및 MHD 채널 ( 308 ) 중 하나 이상 에서 혼합물 의 온도 를 은의 비점 미만 으로 낮출 수 있 다 . 증기 의 응축 에 의해 방출 된 열 은 온도 상승 과 함께 은의 융합 열 과 은 열 용량 을 향해 흡수 될 수 있 다 . 응축 된 증기 의 기화열 에 의해 가열 된 은 은 재순환 되 어 대응 하 는 화력 을 재생 시킬 수 있 다 . 효율 을 높이 기 위한 다른 실시 예 에서 , 저 장소 ( 5 c ) 로부터 의 덕트 와 같 은 수단 에 의해 비교 적 저온 에어로졸 이 MHD 노즐 ( 307 ) 또는 MHD 채널 ( 308 ) 과 같 은 전력 변환 구성 요소 내 로 주입 될 수 있 다 .