Nb 는 탄소 및 더욱 소량 의 질소 와 반응 하 여 작 은 입자 형태 의 카바이드 및 탄소질 화물 을 생성 한다 . 이러 한 입자 들 은 고온 작업 및 용접 동안 유해 한 크롬 카바이드 의 형성 을 효과 적 으로 방지 하 며 , 이 는 실온 에서 의 내부 식성 을 개선 한다 . 효과 적 인 열 처리 를 사용 하 여 제조 될 때 , 이러 한 입자 들 은 또한 상승 된 온도 에서 의 강도 및 내변 형성 ( creep resistance ) 을 개선 할 수 있 다 . 금속 에 용해 되 어 존재 하 는 각각 의 C 원자 하나 에 대하 여 Nb 원자 의 ( 7 . 5 x % C ) 의 최소 첨가 가 제공 된다 . 높 은 수준 의 Nb 는 유익 한 N 을 소비 할 것 이 므로 , Nb 함량 을 1 . 5 % 미만 으로 유지 시키 는 것 이 바람직 하 다 . Ti , V , Ta , 및 Zr 를 포함 하 는 ( 여기 에 제한 되 는 것 은 아님 ) , 안정 한 카바이드 를 형성 하 는 그 밖 의 다른 원소 가 니오브 를 대체 하 여 첨가 될 수 있 다 . 그렇지만 , 이러 한 치환체 는 N 에 대하 여 Nb 보다 더욱 강하 게 반응 하 며 그 결과 개선 된 용접 성 과 같 은 유익 한 효과 를 제공 하 기 위해 제어 된다 . 본 발명 의 발명자 들 은 , Nb , Ti , V , Ta , 및 Zr 의 중량 백분율 의 합 이 ( 7 . 5 ( % C ) ) 내지 최대 1 . 5 % 범위 내 에서 유지 되 어야 한다고 결정 했 다 . 다르 게 말 하 면 , ( 7 . 5 ( % C ) ) ≤ ( Nb + Ti + V + Ta + Zr ) ≤ 1 . 5 % 이 다 . 일부 구체 예 에서 , ( 7 . 5 ( % C ) ) ≤ ( Nb + Ti + V + Ta + Zr ) ≤ 1 . 0 % 이 다 . 일부 바람직 한 구체 예 에서 , 합금 은 최소 0 . 1 % Nb 를 포함 하 며 , Nb , Ti , V , Ta , 및 Zr 의 중량 백분율 의 합 은 ( 7 . 5 ( % C ) ) 내지 최대 1 . 5 % 또는 1 . 0 % 범위 이 다 . 일부 구체 예 에서 , Ti , V , Ta , 및 Zr 는 단지 부수 적 인 불순물 로서 존재 하 거나 또는 실제로 가능 한 한 가장 낮 은 수준 으로 유지 된다 . 일부 구체 예 에서 , 합금 의 실온 내부 식성 , 상승 된 온도 강도 , 내변 형성 ( creep resistance ) , 및 용접 성 ( weldabilty ) 물 성 을 최적 화 하 기 위하 여 , 합금 의 일부 구체 예 는 최소 ( 7 . 5 ( % C ) ) 의 Nb 함량 을 포함 하 며 , Ti , V , Ta , 및 Zr 은 단지 부수 적 인 불순물 로서 존재 한다 . 본 발명 의 발명자 들 은 , 수용 불 가능 하 게 내변 형성 을 저하 시키 는 수준 의 니오브 탄소질 화물 침전물 을 초래 하 지 않 는다는 점 에서 최대 1 . 5 % Nb 함량 이 0 . 05 - 0 . 35 % 의 합금 내 N 함량 과 조화 된다고 결정 했 다 .