표 9 에 기재 된 결과 에 제시 된 바 와 같이 , 탄화수소 유 를 변환 용 촉매 식 분해 반응 장치 에 직접 도입 하 는 방법 과 비교 하 면 , 생성물 분배 에서 의 가솔린 과 디젤유 의 선택 성 은 , 고온 재생 촉매 의 첨가 에 의해 반응 구역 II 의 반응 조건 을 집중 적 으로 조절 하 는 본 발명 의 방법 에 따라 현저히 향상 되 는 동시 에 , 저급 생성물 이 감소 되 고 , 특히 건조 가스 의 수율 이 감소 되 므로 , 촉매 식 분해 장치 의 변환 효율 이 더욱 증가 된다 . 예 를 들 면 , 실시 예 5 에서 처리 되 는 원료유 는 비 교예 5 에서 의 원료유 와 동일 하 며 , 그 차이 는 비 교예 5 에서 의 탄화수소 유 는 감압 하 에서 경질 분획 과 중질 분획 으로 분리 되 고 , 여기 서 경질 분획 은 수소 첨가 테일 오일 과 합쳐 지 고 , 이어서 각각 2 개 의 상이 한 반응 구역 에서 촉매 방식 으로 분해 된다는 점 에 있 다 . 이 들 상이 한 두 공정 에 의해 제공 되 는 결과 를 비교 하 면 , 실시 예 5 에 있 어서 , 변환 율 이 약 1 . 95 % 만큼 증가 되 고 , 가솔린 과 디젤유 의 수율 은 2 . 75 % 만큼 증가 되 고 , 코크스 의 수율 은 0 . 30 % 만큼 감소 되 며 , 총 액체 수율 은 2 . 95 % 만큼 증가 되 고 , 건조 가스 의 수율 은 0 . 70 만큼 감소 되 고 , 생성물 의 분배 효율 이 현저히 증가 된다 . 실시 예 6 에서 처리 된 원료유 는 비 교예 6 에서 와 동일 하 다 . 상기 상이 한 두 공정 에 의해 제공 되 는 결과 를 비교 하 면 , 실시 예 6 에 있 어서 , 변환 율 이 약 0 . 8 % 만큼 증가 되 고 , 디젤유 의 수율 은 2 . 10 % 만큼 증가 되 고 , 가솔린 의 수율 은 1 . 19 % 만큼 증가 되 고 , 코크스 의 수율 은 0 . 13 % 만큼 감소 되 며 , 총 액체 수율 은 3 . 79 % 만큼 증가 되 며 , 건조 가스 의 수율 은 0 . 80 % 만큼 감소 된다 . 슬러리 의 수율 은 2 . 90 % 만큼 감소 되 는데 , 이 는 중질유 의 변환 능력 이 현저히 증가 되 었 음 을 나타낸다 .