[ 228 ] 적어도 하나 의 금속 간 상 을 포함 하 고 섬유 강화 를 더 포함 하 는 , [ 64 ] 내지 [ 95 ] 중 어느 하나 에 따른 재료 . [ 229 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 중 어느 하나 에 있 어서 , 185 ° C 이상 에서 상기 재료 의 유기 부분 은 0 . 46 MPa [ 0 . 66 psi ] 의 하중 으로 ASTM D 648 - 07 에 따라 측정 된 편향 온도 를 갖 는 관련 성분 을 포함 하 는 재료 는 0 . 12 THz 이상 의 주파수 를 갖 는 방사선 의 0 . 26 J / cm 2 이상 의 용량 에 노출 될 때 12 % 이상 의 전환 계수 로 중합 될 수 있 다 . [ 230 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 중 , 유기 부분 이 최소 185 ° C . 46 Pa [ 66 si ] 의 하중 으로 ASTM D 648 - 07 에 따라 편향 온도 가 측정 되 고 , 무기 부분 은 1900 마이크로미터 이하 의 D 50 을 갖 는 분말 혼합물 로 구성 되 며 , 재료 를 성형 하 는 동안 기계 적 작용 에 의해 신장 되 는 탄소 나노 튜브 를 추가 로 포함 하 는 재료 [ 231 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 중 , 상기 재료 의 유기 부분 이 최소 185 ° C 이상 , 0 . 46 MPa [ 66 psi ] 의 하중 으로 ASTM D 648 - 07 에 따라 측정 된 편향 온도 의 관련 성분 을 내재 하 며 , 무기 부분 은 1900 마이크 로 미터 이하 의 D 50 을 갖 는 분말 혼합물 로 구성 되 고 섬유 강화 를 추가 로 포함 하 는 재료 [ 232 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 중 하나 에 따라 , 무기 부분 이 체적 기준 52 % 이상 이 고 , 무기 부분 이 D 900 이 1900 마이크로미터 이하 인 분말 혼합물 로 구성 되 며 , % Ga 와 섬유 강화 를 추가 로 포함 하 는 재료 [ 233 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 에 따라 , 유기 부분 이 최소 185 ° C 이상 , 0 . 46 MPa [ 66 psi ] 의 하중 으로 ASTM D 648 - 07 에 따라 측정 된 편향 온도 를 갖 고 , 무기 부분 은 1900 마이크로미터 이하 D 50 의 분말 혼합물 로 구성 되 며 , 무기 부분 중량 기준 0 . 6 % 이상 의 Ga 과 섬유 강화 를 추가 로 더 포함 하 는 재료 [ 234 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 에 따라 유기 부분 이 최소 230 ° C 이상 , 0 . 46 MPa [ 66 psi ] 의 하중 으로 ASTM D 648 - 07 에 따라 측정 된 편향 온도 관련 성분 이 있 으며 , 무기 부분 은 1900 마이크 로 미터 이하 의 D 50 을 갖 는 분말 혼합물 로 구성 되 고 , 성형 재료 의 제조 공정 동안 신장 되 는 탄소 나노 튜브 와 추가 적 으로 섬유 강화 제 를 포함 하 는 재료 [ 235 ] [ 64 ] ~ [ 95 ] 중 , 상기 재료 의 유기 부분 이 185 ° C 이상 , 0 . 46 MPa [ 66 psi ] 의 하중 에서 ASTM D 648 - 07 에 따라 측정 된 편향 온도 를 관련 성분 이 있 으며 , 재료 의 무기 부분 은 580 ° C 이하 의 용융 온도 를 갖 는 금속 상 으로 구성 된 재료 [ 236 ] [ 224 ] , [ 226 ] , [ 227 ] , [ 229 ] , [ 230 ] 및 [ 232 ] ~ [ 235 ] 중 하나 에 따른 재료 는 유기 부분 관련 성분 의 열 변형 온도 가 유리 전이 온도 , 분해 온도 또는 유기상 관련 성분 의 용융 온도 로 대체 될 수 있 다 . [ 237 ] [ 219 ] ~ [ 236 ] 의 재료 를 [ 96 ] ~ [ 170 ] 의 임의 의 방법 과 함께 사용 [ 238 ] [ 171 ] ~ [ 218 ] 에 따른 성형 재료 로 정규 화 된 기계 적 강도 ( UTS ) MPa / ( g / cm 3 ) 와 탄성 계수 GPa / ( g / cm 3 ) 의 곱 은 [ in MPa * GPa / ( g / cm 3 ) 2 ] 이 다 . [ 239 ] [ 171 ] ~ [ 218 ] 및 [ 238 ] 중 , 실온 에서 성형 재료 의 파단 연신 율 이 1 . 6 % 이상 이 되 도록 , 성형 재료 의 정규 화 된 기계 적 강도 ( UTS ) MPa / ( g / cm 3 ) 와 GPa / ( g / cm 3 ) 의 곱 에서 성형 재료 의 정규 화 된 탄성 계수 는 2600 이상 이 다 [ MPa * GPa / ( g / cm 3 ) 2 ] . [ 240 ] 실온 이 2 . 2 % 를 초과 하 는 형상 재료 의 파단 신장 에 있 어서 , 정규 화 된 기계 적 강도 ( UTS ) 의 곱셈 인 [ 171 ] 내지 [ 218 ] 및 [ 238 ] 내지 [ 239 ] 에 따른 성형 재료 MPa / ( g / cm 3 ) 의 성형 재료 및 GPa / ( g / cm 3 ) 의 성형 재료 의 정규 화 된 탄성 계수 는 2600 이상 [ MPa * GPa ) / ( g / cm 3 ) 2 이상 이 다 . [ 241 ] [ 171 ] ~ [ 218 ] 및 [ 238 ] ~ [ 240 ] 에 따라 , 상온 에서 의 기계 적 강도 ( UTS ) 와 관련 해 고온 ( 300 ° C ) 에서 성형 재료 의 기계 적 강도 ( UTS ) 는 최소 84 % 이상 이 다 . [ 242 ] [ 171 ] ~ [ 218 ] 및 [ 238 ] ~ [ 241 ] 에 따라 , 상온 에서 성형 재료 의 기계 적 강도 ( UTS ) 가 성형 재료 내 의 금속 상 보다 최소 5 % 이상 [ 243 ] [ 96 ] ~ [ 170 ] 의 방법 으로 얻 어 진 [ 171 ] ~ [ 218 ] 및 [ 238 ] ~ [ 242 ] 중 기재 된 성형 재료 로서 , 상기 금속 상 이 체적 8 . 2 % 이상 을 함유 하 는 성형 재료 베타 단계 . [ 243 ] [ 65 ] ~ [ 95 ] 및 [ 219 ] ~ [ 236 ] 중 , 재료 의 무기 부분 의 모든 금속 입자 를 고려 할 때 모든 금속 입자 의 체적 42 % 이상 인 재료 의 입자 는 베타 상 을 함유 한다 . [ 244 ] [ 65 ] ~ [ 95 ] 및 [ 219 ] ~ [ 236 ] 및 [ 243 ] 중 , 상기 재료 의 무기 부분 은 해당 분말 의 부피 와 관련 하 여 체적 베타 상 22 % 이상 의 리튬 으로 구성 된 금속 분말 재료 [ 245 ] [ 65 ] ~ [ 95 ] 및 [ 219 ] ~ [ 236 ] , [ 244 ] 중 , 상기 재료 의 무기 부분 이 베타 상인 재료 . [ 246 ] [ 65 ] ~ [ 95 ] 및 [ 219 ] ~ [ 236 ] , [ 245 ] 중 , 솔레노이드 가 아닌 재료 . [ 247 ] [ 65 ] ~ [ 95 ] 및 [ 219 ] ~ [ 236 ] , [ 246 ] 중 , 입자 를 포함 하 는 재료 .