교합 곡면 의 기하학 적 구조 와 편심 위 치아 유도 - 정면 
 Categories : 교합 조정 , Date : 2014 . 05 . 06 09 : 13 : 26 
 편 심위 치아 유도 는 3 차원 공간 요소 는 교합 곡면 의 기하학 적 구조 와 중심 위 최대교 두 감압 위 에서 치아 교합 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 가 결정 하 고 있 고 측 두하 악관절 및 근 신경 계 의 작용 으로 하악 운동 이 조절 된다 . 다시 말 하 자면 교합 곡면 을 따라 overbite 과 overjet 가 배열 되 어 치아 유도 의 양 과 크기 가 형성 된다 . 때문 에 교합 곡면 의 시 상면 표현 인 Spee 와 정면 의 Wilson ' s curve 를 조합 하 여 3 차원 적 표현 인 뫼비우스 Mobius strip 혹은 curve 를 따라 치아 가 배열 에 의해 형성 되 는 치열궁 dental arch 과 상하 치아 교합 관계 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 를 분석 하 여 편심 위 치아 유도 와 이개 를 평가 한다 . 결국 실제 발생 되 는 편심 위 치아 유도 와 이개 는 치열궁 의 기하학 적 구조 에 따라 교합 곡면 을 형성 된 overbite 과 overjet 에 의한 치아 접촉 의 상대 적 인 높낮이 와 하악골 운동 의 결과 이 다 . 
 정면 frontal plan 상 의 교합 곡면 의 표현 은 wilson " s curve 이 다 . 즉 전치 와 견치 그리고 소구치 와 대구치 의 측방 관계 는 wilson " s curve 의 만곡 에 의해 영향 을 받 는다 . 다시 말 하 자면 작업 측 의 전방 과 후방 치아 의 상하 대합 관계 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 의 상대 적 인 크기 차이 는 측방 치아 유도 와 이개 를 결정 한다 . 예 를 들 면 작업 측 및 전방 치아 에 형성 된 overbite 는 구치 혹은 균형 측 보다 크 기 때문 에 작업 측 및 전방 치아 의 유도 와 후방 혹은 균형 측 의 이개 는 치아 의 기능 형태학 적 으로 당연 한 결론 이 다 . 그리고 상하 치아 의 최대교 두 감합 위 에 형성 되 는 overbite 와 overjet 는 악간 관계 에 의해 영향 을 받 고 교합 곡면 의 기하학 적 구조 에 의해 조정 된다 . 예 를 들 면 하악 에 비하 여 상악 악궁 이 작 은 경우 는 edge - to - edge bite 가 발생 하 여 치아 의 크기 와 형태 에 상관없이 overbite 가 형성 되 지 않 기 때문 에 구치 및 균형 측 이 개 가 발생 하 지 않 는다 . 또한 교합 곡면 이 균일 하 지 않 고 요철 이 발생 한 경우 에 는 구치 의 부분 적 overbite 가 증가 하 여 편심 위 하악 운동 에 조기 접촉 이 발생 한다 . 즉 울퉁불퉁 한 부위 가 먼저 닿 아 하악 운동 을 유도 하 게 된다 . 이런 경우 상대 적 으로 높 은 치아 에 의해 나머지 치아 의 이개 가 발생 한다 . 그리고 균일 한 교합 곡면 의 경우 에 도 만곡 에 따른 실제 교두 각도 가 결정 되 어 편심 위 치아 유도 혹은 접촉 및 이 개 를 조절 한다 . 
 때문 에 wilson " s curve 가 균일 한 교합 면 이 형성 되 면 곡률 에 따른 실제 교두 각도 effective cuspal angle 을 상하 치아 교합 에 의해 형성 되 는 overbite 과 overjet 와 함께 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 와 이개 에 미치 는 결과 를 분석 하 여야 한다 . 다시 말 하 자면 wilson " s curve 의 만곡 에 의한 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 와 이 개 의 변화 를 분석 하 기 앞서 교합 곡면 의 기하학 적 균일성 을 확보 하 여야 한다 . 그리고 교합 곡면 의 곡률 과 orientation 에 따른 편심 위 치아 유도 의 변화 를 분석 하 고 진단 하 여야 한다 . 실제 임상 에 있 어서 교합 곡면 의 균일성 은 소구치 및 구치 의 marginal ridge 의 높이 를 맞추 고 견치 및 전치 의 설면 이 균일 한 원추면 이 형성 될 수 있 도록 한다 . 상악 전 치부 의 경우 순면 의 불 규칙 한 면 이 형성 되 는 이유 는 설면 을 균일 하 게 맞추 면 치아 의 두께 의 차이 에 따라 중절 치 와 견치 가 튀어나오 고 측 절치 가 들어간다 . 하악 4 전 치 는 비슷 한 크기 와 형태 때문 에 순면 과 incisal edge 가 균일 하 게 배열 된다 . 그러나 상악 전 치부 의 incisal edge 의 배열도 치아 의 크기 와 형태 에 따라 높낮이 가 발생 한다 . 그리고 하악 견치 는 순면 으로 돌출 된다 . 
 교합 곡면 에 요철 이 발생 하 면 편심 위 치아 접촉 에 외상 성 교합 이 발생 한다 . 즉 중심 위 는 어떻 게 해서 라도 맞출 수 는 있 지만 편심 위치 아 유도 에 조기 접촉 이 발생 하 여 교합 조정 을 하 면 다시 중심 위 치아 접촉 이 없 어 지 거나 낮 아 지 고 또 다시 중심 위 치아 접촉 을 형성 하 기 위해서 는 보철 적 수복 을 하 거나 모든 치아 의 중심 위 치아 접촉 을 삭제 할 수 밖 에 없 는 악순환 이 반복 된다 . 이런 문제 는 구 치부 레진 치료 뿐 만 아니 라 교합 접촉 과 관련 된 모든 치과 치료 에서 흔히 발생 한다 . 1 개 의 치아 의 중심 위 치아 접촉 혹은 1 개 의 치아 접촉 이 낮 아 진 것 을 닿 게 하 기 위해서 는 보철 적 수복 이나 모든 치아 혹은 치아 접촉 을 삭제 하 여야 한다 . 결과 적 으로 인접 치 및 반대 측 의 소구치 및 대구치 의 중심 위 교합 접촉 이 낮 아 져 전치 가 닿 게 된다 . 그리고 전치 에 발생 한 중심 위 치아 접촉 은 심각 한 외상 성 교합 력 을 발생 하 여 하악골 의 후 상방 변위 를 유발 한다 . 결과 적 으로 중심 위 교합 접촉 의 감소 는 교합 수직 고경 의 감소 로 이어지 고 하악골 은 더 후상 방 으로 변위 하 여 측 두하 악관절 에 외상 성 교합 력 을 가하 게 된다 . 
 그림 16 . 정면 frontal plan 상 에서 교합 곡면 의 표현 인 wilson " s curve 와 overbite 과 overjet 의 관계 . 
 상하 치아 에 교합 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 는 교합 곡면 을 따라 배열 된다 . 즉 하악 운동 에 의한 치아 접촉 은 교합 곡면 의 기하학 적 구조 를 따라 일어나 고 상대 적 인 치아 의 높낮이 에 의해 편심 위 치아 유도 및 이 개 가 형성 된다 . 결국 치아 의 형태학 적 특징 과 크기 그리고 상하 교합 관계 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 의 크기 혹은 양 은 교합 곡면 을 따라 조정 된다 . 그리고 실제 전치 유도 의 경사 와 구치 의 effective cuspal angle 은 교합 곡면 의 만곡 에 의해 영향 을 받 는다 . 결론 적 으로 측 두하 악관절 의 과 로 경사 와 근신 경계 에 의한 하악 운동 의 방향 과 overbite 과 overjet 에 의해 형성 되 는 편심 위 치아 유도 와 이개 는 교합 곡면 의 기하학 적 구조 에 의해 영향 을 받 는다 . 
 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 정면 의 표현 인 wilson " s curve 에 있 어서 균일 성 혹은 연속 성 은 측방 치아 유도 에 있 어서 기초 적 인 원칙 이 다 . 즉 연속 성 에 문제 가 발생 하 면 측방 후방 하악 운동 에 작업 측 혹은 균형 측 에 조기 접촉 혹은 외상 성 교합 이 발생 하 기 때문 이 다 . 때문 에 교합 곡면 의 균일성 이 확보 된 상태 에서 만곡 의 정도 와 교합 곡면 의 orientation 이 측방 하악 운동 에 있 어서 치아 유도 및 이 개 에 2 차 적 인 영향 을 미친다 . 이런 원칙 은 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 시 상면 의 표현 인 spee " s curve 에 있 어서 도 마 찬 가지 다 . 즉 균일 성 혹은 연속 성 의 문제 가 1 차 적 으로 작용 하 고 2 차 적 으로 교합 곡면 의 만곡 의 정도 와 orientation 이 편심 위 치아 유도 와 이개 에 영향 을 주 는 것 이 다 . 결과 적 으로 교합 곡면 의 연속 성 혹은 균일성 이 확보 되 면 wilson " s curve 의 곡률 과 orientation 을 분석 하 고 평가 하 여 실제 overbite 과 overjet 에 의한 편심 위 치아 접촉 및 이 개 를 진단 할 수 있 다 . 즉 wilson " curve 에 의해 배열 되 는 치아 들 의 실제 effective cuspal angle 과 overbite 과 overjet 가 전방 혹은 후방 그리고 작업 측 과 균형 측 의 상대 적 인 관계 를 비례 역학 적 인 관점 에서 분석 하 고 측 두하 악관절 의 과두 로 의 각도 와 비교 평가 하 여야 한다 . 
 wilson " s curve 는 측정 하 는 치아 위치 에 따라 연속 성 을 가지 고 변환 한다 . 즉 제 2 소구치 를 수평 기준 으로 전방 치아 는 상방 으로 만곡 되 고 후방 치아 는 하방 으로 만곡 된다 . 특히 상악 의 경우 전방 치아 로 갈수록 만곡 이 증가 하 여 견치 , 측 절치 그리고 중절 치 로 갈수록 더욱 증가 하 여 중절 치 에서 최대 의 곡 률 을 갖 는다 . 하악 의 경우 전치 와 견치 는 교합 곡면 이 형성 되 지 않 고 제 1 소구치 는 설 측 교두 가 발달 되 지 않 아 하방 으로 교합 만곡 이 증가 한다 . 그리고 제 2 소구치 의 수평 적 기준 에서 제 1 대구치 및 제 2 대구치 로 갈수록 곡 률 은 증가 한다 . 결과 적 으로 교합 곡면 은 하악 에서 제 2 소구치 에서 제 1 대구치 그리고 제 2 대구치 의 협 설 측 교두 간 의 거리 에 의해 형성 되 고 상악 은 악궁 전체 의 모든 치아 의 교합 면 의 합 이 다 . 때문 에 교합 곡면 의 시 상면 표현 인 spee " s curve 는 하악 의 holding cusp 과 견치 및 전치 의 incisal edge 를 연결 한 선 을 기준 으로 설명 하 고 교합 곡면 의 정면 표현 인 wilson " s curve 는 상악 소구치 및 구 치부 의 교합 면 의 합 과 견치 및 전치 의 설 측 면 의 기준 으로 평가 한다 . 그리고 상하 악 소구치 및 구 치부 의 교합 면은 holding cusp 과 fossa 의 결합 으로 서로 영향 을 주 고 받 는다 . 
 wilson " s curve 는 치아 에 따라 순차 적 으로 변화 한다 . 즉 치아 각각 에 따라 wilson " s curve 가 곡 률 이 달라지 지만 연속 성 을 가지 고 균일 한 교합 곡면 을 이루 어야 한다 . 다시 말 하 자면 상악 은 제 2 소구치 를 기준 으로 전방 치아 로 갈수록 곡 률 이 상방 으로 증가 하 고 후방 치아 로 갈수록 하방 으로 증가 한다 . 즉 전방 치아 로 갈수록 wilson " s curve 가 역전 reversal 되 고 후방 치아 로 갈수록 wilson " s curve 는 깊 어 deepening 진다 . wilson " s curve 의 역전 은 측방 촉 은 전방 치아 의 접촉 증가 화 후방 혹은 균형 측 치아 의 이개 를 증가 시킨다 . 그리고 하악골 을 후방 과 균형 측 으로 밀 어 낸다 . 반 대로 wilson " s curve 의 증가 는 후방 치아 및 균형 측 치아 접촉 의 증가 를 의미 한다 . 그리고 하악골 을 전방 과 작업 측 으로 밀 어 낸다 . 이런 wilson " s curve 의 효과 는 spee " s curve 의 영향 과 함께 뫼비우스 mobius strip 혹은 curve 를 형성 하 여 하악골 을 3 차원 적 원점 으로 되돌아가 게 한다 . 즉 치열궁 어디 로 저작 하 여도 중심 위 의 최대교 두 감합 위 로 수렴 한다 . 반 대로 교합 곡면 의 3 차원 적 균형 이 깨지 면 하악골 은 변위 고 교합 붕괴 가 발생 한다 . 
 소구치 및 구 치부 그리고 견치 와 전 치 교합 면 의 상하 연결 에 의한 교합 안정 은 하악골 위치 의 유지 에 매우 중요 한 요소 이 다 . 즉 wison 과 spee " curve 가 서로 얽히 고 꼬여 뫼비우스 mobius strip 혹은 curve 의 turning point 를 기준 으로 전후방 으로 끌 어 당기 고 있 다 . 즉 wilson 과 spee 의 수평 수직 적 기준 인 제 2 소구치 를 기준 으로 전방 치아 는 전치 의 교합 관계 에 의해 하악골 이 후방 으로 밀 고 있 고 후방 대구치 는 상하 holding cusp 이 결합 하 여 하악골 을 전방 으로 당기 고 있 다 . 때문 에 holding cusp 의 수직 적 마모 를 동반 하 는 치아 의 마모 결과 는 하악골 의 후방 이동 이 다 . 즉 holding cusp 의 수직 적 마모 와 nonholding cusp 의 편마모 의 결과 는 wilson " s curve 의 역전 현상 이 다 . 때문 에 전치 및 견치 그리고 소구치 부위 의 wilson " s curve 에서 발생 하 는 하악골 을 후방 밀어내 는 힘 을 대구치 에서 막 지 못하 여 하악골 후방 변위 가 발생 한다 . 그리고 holding cusp 의 수직 적 마모 는 교합 수직 고경 의 감소 를 의미 하 고 wilson " s curve 의 역전 은 하악골 후방 변위 를 초래 한다 . 결과 적 으로 하악골 은 후상 방 으로 변위 여 측 두하 악관절 에 외상 성 교합 하중 을 가하 게 된다 . 그리고 상악 치열궁 및 악궁 은 양쪽 으로 벌어지 고 하악 치열궁 및 악궁 은 협 착 狹窄 되 고 하 악 전 치부 는 정출 된다 . 또한 상악 전치 는 순 측 으로 벌어지 고 flare 정출 된다 . 
 그림 17 . 정면 frontal plan 상 에서 교합 곡면 의 표현 인 wilson " s curve 의 도해 . 
 교합 곡면 의 정면 상 의 해석 인 wilson " s curve 는 치아 에 따라 다른 곡면 혹은 곡 률 을 갖 는다 . 제 2 소구치 를 수평 적 기준 으로 후방 치아 에서 는 곡 률 이 증가 하 여 wilson " s curve 가 깊어진다 . 반 대로 전방 제 1 소구치 는 역전 된 wilson " s curve 를 가지 고 치아 접촉 및 유도 에 유리 한 기하학 적 구조 를 형성 한다 . 그리고 전방 으로 견치 및 전치 의 설면 은 교합 면 의 연장 으로 계속 해서 증가 하 는 wilson " s curve 혹은 구면 의 일부 와 일치 한다 . 결국 교합 면 의 경사 가 증가 하 는 구조 로 치아 의 실제 교두 각도 가 영향 을 미쳐 측방 치아 접촉 이 증가 한다 . 이러 한 교합 곡면 의 3 차원 기하학 적 구조 를 뫼비우스 mobius strip 혹은 curve 라 하 고 치아 유도 혹은 접촉 의 3 차원 적 안정 성 에 중요 한 역할 을 한다 . 
 그림 18 . 치아 에 따른 wilson " s curve 와 overbite 과 overjet 의 관계 . 
 일반 적 으로 상악 을 기준 으로 교합 면 의 면적 이 가장 넓 은 제 1 대구치 를 기준 으로 하방 으로 곡면 이 형성 된 wilson " s curve 를 분석 하 고 평가 한다 . 그리고 후방 제 2 대구치 에서 는 곡면 의 곡 률 이 증가 한다 . 그러나 하악 의 무게 중심 에 일치 하 는 제 2 소구치 에서 는 wilson " s curve 가 평탄 화 되 고 더 전방 인 제 1 소구치 에서 는 역전 된다 . 하악 의 경우 에 는 제 2 소구치 와 제 1 , 2 대구치 는 상악 과 일치 하 는 wilson " s curve 가 형성 되 나 제 1 소구치 는 설 측 교두 의 저 발육 으로 wilson " s curve 가 더 깊 어 진다 . 그러나 하악 제 1 소구치 는 견치 와 제 2 소구치 중간 형태 로 견치 와 소구치 역할 을 고유 하 고 있 기 때문 에 교합 곡면 과 상관 없이 협 측 교두 로 만 교합 접촉 이 이루 어 진다 . 
 그림 19 . wilson " s curve 의 도해 . 
 상악 과 하악 치열궁 의 치아 에 따른 wilson " s curve 의 도해 이 다 . 즉 상악 과 하악 의 wilson " s curve 는 치아 의 배열 에 의한 교합 면 의 정면 상 의 표현 이 다 . 그리고 상하 악 교합 면 의 접촉 은 wilson " s curve 로 예측 할 수 있 다 . 
 그림 20 . 부정 교합 에 있 어서 wilson " s curve 의 도해 와 분석 . 
 영구 치열궁 의 완성 은 유치 치열궁 의 후방 에서 제일 처음 맹 출하 는 영구 제 1 대구치 의 위치 와 방향 에 의해 결정 된다 . 즉 유치 치열궁 의 직간접 적 인 영향 을 받 는다 . 상하 제 1 대구치 가 맹 출하 여 서로 교합 되 면 영구 치열 의 교합 수직 고경 이 결정 되 고 협 설 측 교두 의 높이 에 따라 wilson " s curve 가 형성 된다 . 즉 유 치열 의 교합 수직 고경 을 기준 으로 영구 치열 의 교합 수직 고경 이 결정 되 고 제 1 대구치 의 wilson " s curve 는 악골 의 성장 발육 과 유치 의 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 에 의해 형성 된다 . 그리고 영구치 의 발달 된 형태학 적 특징 에 따라 편심 위 치아 접촉 이 증가 하 여 악골 의 성장 발육 에 필요 한 자극 이 발생 한다 . 이 환자 의 경우 감소 된 상악 제 1 대구치 의 intermolar distance 와 wilson " s curve 의 증가 로 인하 여 상악골 열 성장 을 보이 고 있 다 . 그리고 전치 의 overbite 의 감소 로 인하 여 구치 유도 와 전 치 이 개 의 편심 위 교합 이 형성 되 어 상악골 성장 발육 에 필요 한 기능 성 교합 자극 이 감소 한다 . 
 정상 과 부정 교합 의 분류 의 기준 은 치아 의 배열 이 다 . 때문 에 치아 배열 을 기초 로 치열궁 이 완성 되 면 상하 악궁 및 치열궁 의 교합 으로 중심 위 와 최대교 두 감합 위 가 형성 된다 . 즉 교합 곡면 은 치열궁 의 기하학 적 완성 으로 형성 되 고 상하 치아 의 교합 에 의해 최대교 두 감합 위 가 형성 된다 . 그리고 하악 운동 에 의해 상대 적 인 치아 의 높낮이 에 의해 편심 위 치아 접촉 과 이개 가 결정 된다 . 때문 에 치아 의 상대 적 인 높낮이 를 결정 하 는 상하 치아 의 결합 은 교두 와 교두 사이 의 교합 면 의 높이 이 다 . 그리고 교합 면은 교두 사이 의 면적 으로 교두 의 높낮이 에 의해 높이 와 경사 가 결정 된다 . 따라서 교두 의 높낮이 를 결정 혹은 분석 하 면 교합 곡면 의 곡 률 을 진단 할 수 있 다 . 예 를 들 면 구 치부 교합 곡면 의 정면 분석 인 wilson " s curve 는 협 측 과 구개 측 혹은 설 측 의 교두 높낮이 의 차이 에 의해 결정 된다 . 즉 협 측 교두 가 구개 측 이나 설 측 의 교두 보다 높 으면 wilson " s curve 는 깊 어 deep 진다 . 반 대로 협 측 교두 가 구개 측 혹은 설 측 의 교두 보다 낮 으면 wilson " s curve 는 평탄 화 되 거나 역전 된다 . 
 하악 운동 의 3 차원 적 실체 는 근 신경 계 의 운동 이 상하 악골 관계 와 측 두하 악관절 의 역학 적 관계 에 의해 방향 성 이 정해진다 . 이렇게 결정 된 하악 운동 에 치아 접촉 이 발생 하 는 것 은 상하 치아 의 간섭 에 의해서 이 다 . 즉 상하 치아 의 교두 높낮이 에 의해 결정 된 교합 곡면 이 하악 운동 의 방향 성 과 일치 하 지 않 는 간섭 은 치아 접촉 이 발생 하 고 이런 치아 접촉 에 상대 적 으로 낮 은 곳 은 이개 가 된다 . 때문 에 후방 구치 에 근접 할수록 하악 운동 과 일치 하 기 위하 여 교합 곡면 에 wilson " s curve 가 깊 어 진다 . 즉 하악 운동 의 구면 설 에 근접 한 치아 는 교합 곡면 이 구면 의 일부 에 일치 하 여야 하 기 때문 이 다 . 그리고 측 두하 악관절 의 생 역학 적 한계 를 반영 하 여 상하 치아 가 배열 되 고 wilson " s curve 가 형성 된다 . 때문 에 제 2 대구치 의 교합 은 측 두하 악관절 과 밀접 한 관계 가 있 다 . 그리고 하악골 의 발육 이 끝나 고 성숙 되 는 단계 에서 제 2 대구치 가 맹 출 되 어 교합 되 기 때문 에 측 두하 악관절 의 상태 를 반영 하 여 wilson " s curve 가 형성 된다 . 이런 이유로 측 두하 악관절 의 교합 수직 고경 의 지지 에 영향 을 받 고 또 영향 을 주 는 치아 는 제 2 대구치 이 다 . 실제 임상 에 있 어서 측 두하 악관절 의 기능 적 문제 의 1 차 적 인 원인 도 제 2 대구치 의 치아 접촉 에 의한 간섭 및 교합 지지 의 문제 이 다 . 때문 에 임 플란트 치료 에 있 어서 제 2 대구치 의 수복 은 당연 하 고 측 두하 악관절 의 기능 역학 적 상태 에 맞추 어야 한다 . 
 영구 치열 의 완성 은 치아 맹 출 과 악골 의 성장 발육 의 조화 와 부조 와 의 원인 과 결과 이 다 . 그리고 치아 의 맹 출 의 순서 는 치열궁 의 기하학 적 구조 에 영향 을 미친다 . 예 를 들 면 제 1 대구치 는 유치 열 후방 에 맹 출한 다 . 치아 의 위치 와 방향 을 기존 의 치열 과 악골 의 성장 발육 에 의해 결정 된다 . 즉 영구 치열궁 의 형성 에 있 어서 기준 이 되 는 제 1 대구치 의 위치 와 방향 은 유치 치열궁 에 의해 결정 된다 . 전방 유치 열 의 수평 적 편심 위 치아 유도 와 미성숙 한 측 두하 악관절 의 영향 을 받 아 제 1 대구치 의 협 설 측 관계 인 wilson " s curve 가 형성 된다 . 이때 치아 맹 출 의 위치 와 방향 에 결정 적 인 영향 을 미치 는 요소 는 악골 의 성장 발육 이 다 . 실제 상악골 의 열 성장 인 경우 에 는 제 1 대구치 는 협 측 경사 를 보인다 . 그리고 하악 이 과 성장 인 경우 에 혀 공간 이 하방 으로 이동 하 여 하악 제 1 대구치 는 협 측 으로 맹 출한 다 . 결과 적 으로 상악 제 1 대구치 는 협 측 경사 가 증가 하 고 하악 제 1 대구치 와 overbite 을 형성 하 지 못하 여 상악골 성장 발육 에 적절 한 교합 자극 을 발생 할 수 없 다 . 결과 적 으로 상악 악궁 은 열 성장 으로 intermolar width 가 감소 되 고 계속 되 는 소구치 및 전치 의 맹 출 의 위치 와 방향 에 영향 을 준다 . 그리고 제 2 대구치 의 협 측 맹 출로 인하 여 삼각형 의 악궁 및 치열궁 이 형성 된다 . 
 상하 악 제 1 대구치 의 상하 교합 관계 가 결정 되 면 전방 전치 및 소구치 는 유 치열 의 공간 을 대체 代替 하 는 개념 으로 맹 출한 다 . 특히 치열궁 의 전방 은 3 급 지레 의 원리 가 작용 하 고 상하 악 전치 의 교합 지지 가 발생 하 지 않 는 반면 에 소구치 는 대구치 의 wilson " s curve 에 영향 을 받 아 맹 출 위치 와 방향 이 조절 된다 . 특히 제 2 소구치 의 경우 제 1 대구치 와 함께 하악 운동 의 무게 중심 에 놓이 게 되 어 전방 의 치열궁 의 돔 dome 에서 발생 하 는 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 와 구치 이 개 에 중심 이 된다 . 다시 말 하 자면 전치 와 견치 그리고 제 1 소구치 는 악골 의 공간 적 요소 에 의해 순서 대로 맹 출 되 고 3 급 지레 의 원리 로 균일 한 편심 위 치아 접촉 을 형성 해야 한다 . 그리고 제 2 소구치 의 맹 출 과 함께 초기 영구 치열 이 형성 되 면 제 2 대구치 는 제 1 대구치 를 기준 으로 후방 악골 공간 을 형성 에 따라 맹 출 된다 . 그리고 하악 운동 의 무게 중심 후방 에서 측 두하 악관절 의 기능 형태학 적 성장 발육 그리고 성숙 과 함께 제 2 대구치 가 맹 출하 여 영구 치열궁 이 완성 된다 . 때문 에 제 1 대구치 전방 제 2 소구치 와 후방 제 2 대구치 는 제 1 대구치 의 wilson " s curve 의 영향 을 받 는다 . 즉 전방 은 wilson " s curve 가 평탄 화 되 고 후방 은 깊어진다 . 
 교합 곡면 의 균일성 혹은 연속 성 의 파괴 는 치아 배열 의 문제 와 상실 에 의해 발생 한다 . 즉 치아 배열 에 의한 치열궁 의 형성 에 문제 가 발생 하 거나 치아 의 상실 로 인한 치열궁 의 붕괴 로 인하 여 문제 발생 부위 를 기준 으로 2 개 의 교합 면 으로 나뉘 어 져 2 step occlusion 이 발생 한다 . 다시 말 하 자면 전방 과 후방 의 교합 면 의 연속 성 이 파괴 된다 . 그리고 좌우 의 교합 곡면 의 균일성 의 파괴 로 비대칭 적 교합 공간 이 형성 된다 . 결과 적 으로 교합 접촉 이 증가 한 치아 에 과도 한 치아 유도 로 가 형성 되 어 외상 성 교합 이 발생 한다 . 그리고 상대 적 으로 반대쪽 치아 의 이 개 양 이 과도 하 게 증가 하 고 측 두하 악관절 에 교합 하중 이 집중 된다 . 즉 상악 의 wilson " s curve 가 부분 적 으로 과도 하 게 증가 한 경우 이 다 . 상악 제 1 대구치 조기 상실 의 경우 는 구 치부 의 wilson " s curve 가 분리 되 어 연속 성 혹은 균일성 이 파괴 된다 . 그리고 spee " s curve 의 분리 와 동반 된 교합 곡면 의 3 차원 적 기하 구조 가 파괴 되 어 편심 위 치아 접촉 의 가속 성 과 하악 위치 의 안정 성 에 문제 가 발생 한다 . 즉 교합 곡면 의 기하학 적 구조 가 분리 되 면 특정 부위 의 편심 위 교합 접촉 이 증가 하 거나 감소 하 고 이 개 도 증가 하 거나 감소 한다 . 그리고 분리 된 혹은 단차 單差 가 발생 한 교합 곡면 은 전방 뿐 만 아니 라 측방 하악 운동 에 의해서 외상 성 치아 접촉 의 가능 성 을 증가 시킨다 . 다시 말 하 자면 편심 위 하악 운동 에 조기 접촉 을 만들 어 외상 성 교합 의 발생 을 증가 시킨다 . 때문 에 교합 곡면 의 균일성 혹은 연속 성 의 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 와 이개 를 균일화 혹은 연속 화 하 는데 가장 중요 한 요소 이 다 . 즉 전방 혹은 후방 치아 그리고 작업 측 과 균형 측 의 편심 위 치아 접촉 혹은 이 개 가 균일 한 비례 적 관계 로 형성 되 어야 하악 운동 의 연속 성 이 형성 되 기 때문 이 다 . 
 퇴행 성 혹은 과다 한 치아 마모 로 인한 교합 붕괴 혹은 하악골 후퇴 증 의 경우 를 분석 하 면 다음 과 같 다 . 1 차 적 인 원인 은 holding cusp 의 수직 적 마모 와 nonholding cusp 의 편마모 이 다 . 즉 소구치 및 구 치부 의 holding cusp 은 전치 및 견치 의 편심 위 치아 접촉 에 의한 마모 로 군 기능 과 균형 교합 으로 진행 되 는 과정 에서 내사면 과 외사면 그리고 근 원심 면 이 마모 되 어 수직 적 높이 의 감소 를 동반 한 교두 붕괴 혹은 파괴 가 발생 한다 . 또한 이런 과정 에서 nonholding cusp 은 편마모 가 발생 하 여 교합 곡면 의 기하학 적 구조 에 변형 이 발생 한다 . 즉 wilson " s curve 의 평탄 화 가 진행 되 어 역전 현상 이 발생 한다 . 결국 교합 력 이 교합 곡면 에 작용 하 면 상악 은 벌어지 고 하악 은 축소 되 는 형상 形象 이 발생 한다 . 따라서 상악 구 치부 는 협 측 으로 이동 하 거나 경사 되 고 하악 구 치부 는 설 측 으로 쓸 어 진다 . 그리고 근심 으로 구 치부 의 경사 가 발생 하 여 mesial migration tendency 가 발생 한다 . 때문 에 치아 의 퇴행 성 혹은 과다 한 기능 성 마모 가 진행 된 경우 에 상악 구치 의 근심 협 측 경사 와 하악 구치 의 근심 설 측 경사 를 흔히 관찰 할 수 있 다 . 결국 소구치 및 대구치 의 근심 경사 의 결과 는 교합 곡면 의 다단계 step 를 유발 하 여 교합 곡면 의 연속 성 혹은 균일성 이 파괴 된다 . 때문 에 치아 배열 의 marginal ridge 의 높낮이 가 일치 하 지 않 아 proximal contact opening 으로 인한 food packing 과 같 은 성가신 문제 가 흔히 발생 한다 . 
 하악 구 치부 의 근심 설 측 경사 와 상악 구치 의 근심 협 측 경사 는 전방 치아 의 배열 에 영향 을 미치 고 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 정면 의 수평 적 혹은 좌우 표현 인 wilson " s curve 를 결정 한다 . 즉 치아 의 퇴행 성 혹은 과도 한 마모 의 결과 와 치아 의 이동 및 경사 의 조합 은 wilson " s curve 만곡 을 결정 한다 . 결국 wilson " s curve 가 평탄 화 straightening 나 역전 reversal 이 가속 화 된다 . 특히 마모 의 결과 로 holding cusp 의 내외 사면 이 모두 파괴 되 어 낮 아 져 교합 수직 고경 이 낮 아 진 경우 에 는 straightening 과 reversal 이 더욱 진행 되 어 wilson " s curve 의 변형 이 더욱 악화 된다 . 계속 되 는 wilson " s curve 의 reveral 은 하악 구치 의 근심 설 측 회전 과 경사 를 더욱 증가 시킨다 . 즉 상하 악 nonholding cusp 의 내사면 의 마모 는 교합 면 의 편마모 의 결과 를 낳 기 때문 이 다 . 즉 holding cusp 의 내외 사면 의 마모 와 nonholding cusp 의 내사면 의 마모 는 상악 협 측 과 하악 설 측 의 overbite 를 증가 시키 고 overjet 는 감소 시킨다 . 때문 에 상악 구치 는 협 측 으로 하악 구치 는 설 측 으로 압박 성 교합 하중 이 가해 지 고 하악 은 후방 으로 후퇴 한다 . 그리고 하악 구치 의 근심 설 측 견사 는 전방 으로 소구치 및 견치 에 배열 에 영향 을 준다 . 계속 해서 소구치 도 근심 설 측 으로 경사 되 고 견치 는 근심 혹은 전방 과 설 측 으로 이동 하 거나 경사 가 증가 한다 . 다시 말 하 자면 하악 구 치부 의 intermolar distance 의 감소 가 소구치 그리고 견치 사이 의 거리 인 interpremolar 혹은 intercanine distance 의 감소 로 연결 된다 . 그리고 견치 사이 에 존재 하 는 하악 전치 는 압박 을 받 아 움직여 정출 되 거나 회전 그리고 순 측 이나 설 측 으로 이동 하 여 crowding 이 발생 한다 . 그리고 crowding 없이 부채 살 과 같 은 모양 으로 정출 extrusion 이 발생 한다 . 
 그림 21 . 교합 곡면 의 spee 와 wilson " s curve 의 도해 . 
 구 치부 보철 적 수복 후 spee 와 wilson " s curve 의 도해 이 다 . wilson " s curve 의 평탄 화 와 후 상방 하악골 변위 로 인하 여 전치 의 overbite 이 증가 되 어 있 다 . 즉 전치 유도 혹은 치아 접촉 의 증가 로 구치 이 개 도 증가 한다 . 
 그림 22 . 교합 붕괴 에 따른 wilson " s curve 역전 과 교합 수직 고경 의 상실 증례 . 
 치아 의 상실 및 마모 에 의한 교합 곡면 의 변형 은 외상 성 교합 을 발생 시킨다 . 즉 holding cusp 의 수직 적 파괴 와 nonholding cusp 의 편마모 의 적 積 은 wilson " s curve 의 평탄 화 와 역전 의 현상 이 다 . 결과 적 으로 holding cusp 의 수직 적 파괴 는 교합 수직 고경 의 감소 를 의미 하 고 교합 곡면 의 변형 은 편심 위 치아 유도 의 변화 를 뜻 한다 . 즉 교합 붕괴 의 결과 로 전치 의 편마모 의 증가 는 전방 치아 접촉 혹은 유도 에 외상 성 교합 을 발생 한다 . 그리고 외상 성 교합 은 전치 의 치주 파괴 및 하악골 후 상방 전위 를 동반 한 교합 붕괴 를 더 가속 화 시킨다 . 그리고 1 mandibular movement concept 의 개념 으로 교합 곡면 은 하나 의 하악 운동 의 기능 적 형태 를 취하 고 있 다 . 즉 전치 및 견치 의 편마모 는 구치 의 reverse wilson " s curve 와 같 은 기능 적 형태 이 다 . 결론 적 으로 부분 적 형태 수정 으로 교합 적 문제 를 해결 하 는 데 에 한계 가 존재 한다 . 그리고 부분 적 으로 시행 한 형태학 적 수정 은 교합 학적 문제 를 초래 할 뿐 이 다 . 즉 현재 의 기능 적 형태 에서 더 작 게 혹은 낮 게 형태학 적 수정 을 시행 할 수 있 지만 교합 하중 을 다른 치아 로 전 이 시키 는 것 에 불과 하 다 . 즉 전체 적 인 기능 적 형태 수정 을 동반 한 full mouth rehabilitation 이 필요 하 다 . 
 퇴행 성 혹은 과다 한 치아 마모 에 의한 교합 붕괴 는 결국 wilson " s curve 의 변형 을 유발 하 고 spee " s curve 의 붕괴 로 이어진다 . 즉 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 정면 의 표현 인 wilson " s curve 에 있 어서 균일 성 혹은 연속 성 의 파괴 와 교합 곡면 의 변형 은 측방 치아 유도 와 이개 에 영향 을 미치 고 spee " s curve 의 변형 을 초래 하 며 전후방 치아 유도 에 외상 성 교합 을 초래 한다 . 다시 말 하 자면 wilson " s curve 의 reversal 로 인한 overbite 의 증가 는 측방 치아 접촉 혹은 유도 의 증가 를 유도 하 고 결과 적 으로 치아 의 이동 및 경사 를 초래 한다 . 특히 교합 만곡 에 가해 지 는 교합 하중 의 결과 로 하악 악궁 의 축소 는 소구치 및 대구치 의 근심 설 측 경사 를 유도 하 고 전치 와 견치 의 정출 을 발생 한다 . 즉 mesial migration tendency 와 같 은 치열궁 의 변형 은 교합 력 의 방향 의 변화 에 기인 하 고 부정 교합 및 교합 붕괴 의 원인 과 결과 는 교합 력 의 변화 와 교합 의 변형 이 다 . 결론 적 으로 교합 의 변형 과 교합 력 의 변화 는 서로 에게 원인 과 결과 로서 의 의미 를 갖 는다 . 때문 에 교합 력 의 변화 가 발생 하 면 교합 변형 이 유도 되 고 교합 변형 이 발생 하 면 교합 력 의 변화 를 유도 한다 . 즉 서로 원인 과 결과 로서 작용 하 고 영향 을 받 아 부정 교합 과 교합 붕괴 가 계속 해서 진행 된다 . 그리고 하나 의 문제 는 전체 적 으로 파급 되 는 연쇄 반응 의 과정 을 통하 여 교합 변형 은 치열궁 전체 에 걸쳐 일어난다 . 
 wilson " s curve 의 변화 는 spee " s curve 의 변화 를 동반 하 여 일어나 고 서로 영향 을 주 고 받 는다 . 즉 wilson " s curve 의 변화 는 spee " s curve 의 변형 을 유도 하 고 spee " s curve 의 변화 는 wilson " s curve 의 변형 을 초래 한다 . 다시 말 하 자면 구 치부 의 wilson " s curve 의 변화 는 spee " s curve 의 변형 을 유발 하 고 치아 혹은 치근 의 기능 형태학 적 특징 으로 인하 여 하악 구치 가 근심 설 측 으로 이동 하 여 경사 되 면 하악 전치 의 정출 을 동반 한 순 측 혹은 설 측 이동 및 경사 가 발생 한다 . 결과 적 으로 교합 의 시 상면 상 에서 보 면 spee " s curve 가 깊 어 지 는 변형 을 초래 한다 . 즉 spee " s curve 에 작 은 계단 step 과 전 치부 와 구 치부 가 분리 되 는 2 step occlusion 이 발생 한다 . spee " c curve 의 연속 성 혹은 균일화 가 파괴 된 것 이 다 . 따라서 전 치부 에 조기 접촉 이 발생 하 여 외상 성 교합 이 상악 전 치부 에 가해진다 . 이런 외상 성 교합 하중 에 대한 치아 의 반응 은 치주 조직 의 파괴 를 동반 한 치아 의 이동 이 다 . 즉 상악 전 치부 가 순 측 으로 벌어지 고 flare 하악 전 치 는 설 측 으로 이동 한다 . 
 결국 wilson 의 붕괴 가 spee " s curve 의 붕괴 로 이어지 고 spee " s curve 의 변형 은 wilson " s curve 의 변형 으로 연쇄 반응 이 발생 한다 . 즉 상악 전치 의 순 측 경사 labioversion 의 발생 은 치아 사이 의 공간 을 형성 한다 . 이런 spacing 의 발생 은 proximal contact point 혹은 area 를 파괴 하 고 치열궁 dental arch 의 기하학 적 구조 를 파괴 한다 . 결과 적 으로 소구치 및 구 치부 는 근심 협 측 으로 더욱 경사 되 거나 이동 하 여 wilson " s curve 의 평탄 화 straightening 나 역전 reversal 이 가속 화 되 고 더 진행 된다 . 또 다시 wilson " s curve 의 변형 에 맞추 어 spee " s curve 의 변형 이 가속 화 되 고 더 진행 되 는 악순환 이 계속 해서 연속 된다 . 이런 과정 에서 발생 하 는 외상 성 교합 하중 은 치아 및 치주 조직 의 파괴 를 유발 하 거나 하악골 위치 에 영향 을 미쳐 측 두하 악관절 에 문제 를 발생 시킨다 . 즉 하악골 위치 의 후방 변위 로 인하 여 외상 성 교합 력 이 해결 되 면 측 두하 악관절 내 과두 가 후 상방 으로 이동 하 여 meniscus 와 retrodiscal tissure 를 파괴 한다 . 때문 에 측 두하 악관절증 도 하악골 위치 의 변위 를 동반 한 치주 파괴 및 교합 붕괴 의 과정 의 원인 과 결과 로서 의 개념 으로 교합 곡면 의 변형 과 붕괴 를 분석 하 고 진단 하 여야 한다 . 
 실제 임상 에 있 어서 교합 붕괴 및 측 두하 악관절증 의 발생 은 편측 과 양측 성 으로 분류 하 여 분석 하 고 진단 하 여야 한다 . 즉 교합 곡면 의 대칭 성 symmetry 이 유지 되 면 교합 곡면 의 유지 와 변형 의 과정 이 양측 성 으로 나타나 고 비 대칭 asymmetry 이 발생 하 면 비 대칭 성 교합 붕괴 및 편측 하악골 변위 를 동반 한 교합 곡면 의 변형 이 진행 된다 . 때문 에 교합 곡면 의 정면 의 분석 인 wilson " s curve 를 정중선 에 대한 균형 과 비례 를 수평 적 기준 으로 분석 하 고 진단 하 여야 한다 . 예 를 들 어 치아 배열 에 의한 교합 곡면 과 악골 의 좌우 대칭 관계 는 평행 parallel 하 거나 하 지 않 는다 . 그리고 치아 의 배열 의 기초 인 악골 의 비대칭 이 발생 하 면 교합 곡면 은 당연히 영향 을 받 는다 . 결국 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 완성 과 상관 없이 교합 곡면 의 orientation 의 변형 이 발생 한다 . 즉 교합 곡면 의 수평 이 기울어져 좌우 대칭 이 파괴 된다 . 그리고 비 대칭 의 교합 곡면 에 존재 하 는 wilson " s curve 에 대한 하악골 운동 의 상대 적 인 각도 가 변화 하 여 편심 위 치아 접촉 및 이 개 에 영향 을 준다 . 실제 임상 에 있 어서 측 두하 악관절 의 과두 로 와 교합 곡면 의 전방 과 후방 치아 유도 로 路 의 상대 적 인 차이 와 비례 에 의해 치아 접촉 과 이개 가 결정 되 기 때문 에 교합 곡면 의 기울기 canting 는 치아 접촉 과 이개 에 결정 적 인 영향 을 미친다 . 
 교합 곡면 의 정면 분석 인 wilson " s curve 의 기울기 canting 혹은 비대칭 으로 인한 수평 적 기준 의 파괴 는 하악 의 측방 운동 에 의한 치아 접촉 및 이 개 에 직접 적 으로 영향 을 미친다 . 즉 정중선 을 기준 으로 높 아 진 교합 곡면 쪽 의 치아 접촉 은 감소 하 고 낮 아 진 교합 곡면 쪽 은 치아 접촉 이 증가 한다 . 즉 상방 으로 들려 높 아 진 교합 곡면 쪽 은 치아 이 개 가 증가 하 고 하방 으로 쳐져 낮 아 진 교합 곡면 쪽 은 치아 이 개 가 감소 한다 . 다시 말 하 자면 과두 로 路 의 각도 에 대한 상대 적 인 교합 곡면 의 orientation 이 높 아 진 교합 곡면 쪽 은 감소 하 고 낮 아 진 쪽 은 증가 한다 . 즉 교합 곡면 을 기준 으로 한 치아 의 실제 교두 각도 effective cuspal angle 이 증가 하 거나 감소 한다 . 높 아 진 교합 곡면 쪽 은 감소 하 고 낮 아 진 쪽 은 증가 한다 . 때문 에 편 심위 하악 운동 의 측방 유도 로 의 각도 가 증가 하 거나 감소 한다 . 그리고 이런 비대칭 의 효과 는 구치 로 갈수록 증가 하 고 전치 로 갈수록 감소 한다 . 즉 전 치부 는 spee " s curve 와 상하 치아 대합 에 의해 형성 된 overbite 과 overjet 에 의해 편심 위 치아 유도 혹은 접촉 이 직접 적 으로 영향 을 받 기 때문 이 다 . 반대 로 구 치부 는 전방 치아 의 측방 유도로 의 상대 적 인 높이 차이 와 교합 곡면 의 수평 적 좌우 기울기 와 과두 로 의 차이 에 의해 편심 위 치아 접촉 및 이 개 가 결정 된다 . 
 교합 곡면 의 비 대칭 의 문제 는 하악 및 상악골 의 비 대칭 의 문제 와 연관 되 어 있 다 . 그리고 편심 위 치아 접촉 과 이 개 의 비 대칭 성 에 직접 적 인 영향 을 준다 . 즉 wilson " s curve 의 교합 곡면 곡률 과 orientation 의 조합 으로 형성 되 는 실제 교두 각도 를 전방 치아 와 후방 치아 를 비교 하 고 측 두하 악관절 의 과두 로 각도 와 함께 상대 적 인 높낮이 를 분석 하 여 편심 위 치아 접촉 과 이개 를 진단 하 여야 한다 . 그리고 악골 의 회전 과 편측 변위 와 함께 교합 곡면 의 비 대칭 이 편심 위 치아 유도 와 이개 에 미치 는 영향 을 분석 하 고 평가 하 여 치과 치료 의 교합 학적 기준 을 결정 하 여야 한다 . 예 를 들 면 치아 의 비 대칭 성 상실 의 결과 로 발생 한 비 대칭 적 교합 곡면 의 적응 의 결과 인지 아니 면 악골 의 비 대칭 성 성장 발육 이 근본 적 인 원인 인지 를 구별 하 면 정확 한 치료 계획 이 설립 된다 . 즉 치아 의 비 대칭 성 배열 에 의한 문제 라면 교정 및 보철 적 치료 로 교합 곡면 의 대칭 성 을 얻 을 수 있 지만 악골 의 비 대칭 이 일차 적 인 원인 경우 에 는 악 교정 수술 만 이 문제 를 해결 할 수 있 다 . 때문 에 비 대칭 의 교합 곡면 혹은 교합 공간 을 보철 적 수복 만 으로 회복 하 려고 하 는 것 은 더 많 은 문제 를 초래 한다 . 그리고 비 대칭 의 교합 곡면 혹은 교합 공간 의 수복 은 하악 운동 을 기준 으로 분석 하 고 평가 하 여야 한다 . 
 기울어진 혹은 비 대칭 의 교합 곡면 을 두 개 및 상악골 의 수평 적 기준 으로 수정 하 는 것 은 기능 해부학 적 한계 에 부딪친다 . 즉 움직이 는 하악 을 기준 으로 치아 의 편심 위 치아 유도 가 형성 되 어 있 기 때문 이 다 . 다시 말 하 자면 두 개 및 안면골 그리고 악골 의 성장 발육 은 치열궁 의 형성 과 관련 되 어 있 고 하악 운동 에 의한 기능 적 자극 에 의해 조절 되 기 때문 이 다 . 그리고 치열궁 및 영구 치열 의 완성 후 계속 되 는 교합 의 변화 에 적응 혹은 부적응 의 결과 로 비 대칭 의 문제 가 발생 하 고 진행 되 어 교합 붕괴 로 이 어 진다 . 현재 의 교합 곡면 의 곡률 과 orientation 형성 과 변형 혹은 붕괴 된 이유 는 2 가지 이 다 . 1 번 째 는 치열궁 의 형성 과정 에서 치아 맹 출 및 선천 적 상실 에 의한 악골 의 성장 발육 에 비 대칭 성 이 발생 한 것 이 다 . 특히 성장 발육기 에 두 경부 에 가장 근력 이 높 은 하악 운동 에 비 대칭 이 발생 하 면 두 개 뿐 만 아니 라 안면골 과 악골 에 도 비 대칭 이 발생 한다 . 교합 곡면 의 비 대칭 의 2 번 째 원인 은 후천 적 치아 상실 및 기타 원인 으로 인한 치열궁 의 붕괴 와 비 대칭 의 발생 이 다 . 결국 교합 붕괴 및 비 대칭 에 악골 은 적응성 혹은 부 적응성 변형 이 발생 하 고 하악 운동 도 변형 된 악골 및 측 두하 악관절 에 적응 하 거나 부 적응 한 결과 이 다 . 
 악골 및 안면골 그리고 두 개 의 비 대칭 이 발생 은 환자 의 편심 위 치아 접촉 및 이 개 의 비 대칭 을 초래 한다 . 즉 어떻게 해도 최대교 두 감합 위 의 중심 위 치아 접촉 을 맞출 수 는 있 지만 편심 위 치아 유도 혹은 접촉 및 이 개 의 비 대칭 성 은 하악 운동 을 기준 으로 교합 곡면 의 orientation 을 일치 시켜야 한다 . 즉 교합 곡면 을 따라 형성 된 overbite 과 overjet 를 하악 운동 의 3 차원 적 동역학 적 궤적 에 일치 시켜야 한다 . 즉 4 " 구면 설 의 동역학 적 하악 운동 에 근거 도 하악 이 기 때문 에 기울어진 혹은 비 대칭 의 교합 곡면 의 발현 도 비 대칭 성 혹은 기울어진 하악 운동 에 기인 한다 . 따라서 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 분석 과 평가 그리고 재 구성 을 위하 여 교합 곡면 의 template 를 사용 하 는 것 도 하악 을 기준 으로 4 " 구면 설 의 동역학 적 하악 운동 에 근거 하 여 시행 한다 . 때문 에 기울어진 교합 곡면 에 치아 접촉 과 이 개 의 비 대칭 성 을 보상 하 기 위하 여 두 개 나 안면골 을 기준 으로 교합 곡면 을 수정 하 는 것 은 비 대칭 을 더욱 악화 시키 는 것 이 다 . 특히 양쪽 눈 높이 를 기준 으로 교합 곡면 의 대칭 을 분석 하 거나 진단 하 는 것 은 비 대칭 의 표현 을 더욱 증가 시키 고 하악 운동 과 부조 화 를 해결 할 수 없 다 . 
 교합 곡면 의 기하학 적 구조 는 상악 과 하악 이 일치 하 거나 간섭 을 가지 고 부딪친다 . 하악 의 교합 곡면 의 구성 은 전치 와 견치 의 incisal edge 와 소구치 및 대구치 의 협 측 holding cusp 을 4 " 구면 설 의 동역학 적 기준 으로 균일 하 게 배열 되 어야 한다 . 즉 4 " 구면 의 일부 와 일치 하 여야 한다 . 그리고 제 2 소구치 와 제 1 , 2 대구치 의 설 측 nonholding cusp 도 4 " 구면 에 일치 하 여야 한다 . 즉 미 발달 된 제 1 소구치 의 설 측 교두 를 제외 하 고 모든 incisal edge 와 교두 가 4 " 구면 과 일치 하 여야 한다 . 때문 에 제 1 소구치 설 측 교두 를 제외 하 고 하악 교합 곡면 은 1 개 의 곡 률 을 갖 는다 . 이 에 반하 여 상악 의 교합 곡면 은 일전 한 곡 률 을 가지 지 않 는 균일 한 교합 면 의 조합 으로 이루 어 진다 . 상악 의 제 2 소구치 및 제 1 , 2 대구치 는 대합 하 는 하악 의 치아 와 교합 면 이 일치 한다 . 즉 협 측 과 구개 측 의 모든 교두 들 이 교두 가 4 " 구면 과 일치 하 여 대합 하 는 하악 교합 곡면 과 조화 를 이루 어야 한다 . 그러나 상악 제 1 소구치 는 하악 교합 면 과 일치 하 지 않 는다 . 특히 하악 제 1 소구치 는 설 측 교두 의 미 성숙 으로 인하 여 견치 와 소구치 사이 의 형태 를 갖 는다 . 그리고 상악 제 1 소구치 는 2 개 의 치근 에 reverse wilson " s curve 를 갖 는 배열 로 견치 후방 에서 측방 교합 력 을 감당 할 수 있 는 기능 해부학 적 구조 를 취하 고 있 다 . 따라서 견치 유도 가 치아 마모 에 의해 무너지 면 자연 스럽 게 군 기능 으로 이해 하 게 된다 . 
 결국 하악 의 교합 곡면 은 4 " 구면 설 의 동역학 적 하악 운동 에 일치 하 고 있 고 상악 은 제 2 소구치 와 제 1 , 2 대구치 의 교합 곡면 은 일치 하 고 전치 및 견치 그리고 제 1 소구치 는 일치 하 지 않 는다 . 그리고 견치 와 전 치 로 이행 되 는 교합 곡면 은 incisal edge 의 설 측 경사 가 계속 해서 증가 하 여 하악 전치 와 대합 하 여 overbite 을 형성 한다 . 즉 상악 제 1 소구치 에서 견치 그리고 전치 로 이행 되 는 교합 곡면 은 하악 제 1 소구치 에서 견치 그리고 전치 의 교두 정과 incisal edge 와 결합 하 여 overbite 과 overjet 를 형성 하 여 편심 위 하악 운동 에 교합 간섭 을 일으킨다 . 즉 하악 의 무게 중심 을 기준 으로 후방 상하 악 제 2 소구치 및 제 1 , 2 대구치 의 교합 곡면 은 기하학 적 으로 일치 하 고 있 고 전방 제 1 소구치 및 견치 와 전 치 는 간섭 을 일으키 고 있 다 . 결과 적 으로 전방 은 편심 위 하악 운동 에 접촉 하 여 하악 위치 를 유도 하 고 있 고 후방 치아 는 이개 한다 . 다시 말 하 자면 전방 의 교합 곡면 은 상하 간섭 으로 접촉 하 고 후방 의 교합 곡면 은 4 " 구면 설 의 동역학 적 하악 운동 에 일치 하 고 있 다 . 
 그림 23 . 교합 곡면 의 canting 에 의한 편심 위 치아 접촉 의 비 대칭 의 증례 . 
 상악 좌측 제 1 대구치 상실 에 의한 교합 곡면 의 변형 으로 인하 여 발생 한 비 대칭 성 교합 곡면 의 증례 이 다 . 상악 치열궁 의 비 대칭 과 깊 어 진 wilson " s curve 의 영향 으로 편심 위 치아 접촉 의 비 대칭 이 발생 하 였 다 . 결국 치열궁 및 교합 곡면 의 대치 성 의 회복 을 기준 으로 치료 계획 을 수립 하 여야 한다 . 때문 에 좌우 치아 수 의 일치 와 배열 의 조화 를 기준 으로 임 플란트 및 교정 적 치료 를 시행 하 여 조화 로운 편심 위 치아 접촉 과 이개 를 형성 해야 한다 . 
 움직이 는 하악 운동 에 있 어서 교합 곡면 의 기하학 적 원리 는 4 " 구면 설 의 동역학 적 구조 에 근거 한다 . 즉 양쪽 의 측 두하 악관절 을 기준 으로 하악 치열궁 이 상악 치열궁 에 대하 여 하악 운동 이 가능 한 것 은 4 " 구 의 가상 중심 이 grabella 에 존재 하 고 하악 교합 곡면 이 구면 의 일부 의 면 으로 운동 하 여 상악 의 교합 곡면 과 상호 작용 으로 저작 및 연하 를 위한 치아 접촉 을 형성 한다 . 즉 하악 은 4 " 구면 의 일부 의 균일 한 교합 곡면 을 가지 고 있 고 상악 은 구면 과 일치 하 거나 일치 하 지 않 는 교합 곡면 으로 구성 되 어 있 다 . 예 를 들 면 상악 구 치부 와 하악 구 치부 는 구면 의 일부 로 일치 하 고 있 다 . 그러나 상악 제 1 소구치 와 견치 그리고 전 치 는 구면 과 일치 하 지 않 아 하악 전치 와 견치 의 incisal edge 및 제 1 소구치 의 협 측 교두 와 간섭 을 일으키 다 . 즉 상악 교합 곡면 은 뫼비우스 mobius strip 혹은 curve 의 turning point 를 기준 으로 전후방 으로 구면 과 일치 하 거나 일치 하 지 않 는다 . 결국 하악 의 무게 중심 을 기준 으로 일치 하 지 않 는 전방 교합 곡면 의 교합 간섭 을 전방 혹은 측방 등 의 편심 위 치아 유도라 부르 고 전방 교합 곡면 의 간섭 의 크기 에 따라 구치 이 개 가 일어난다 . 
 하악 의 무게 중심 전방 의 교합 곡면 의 간섭 은 외상 성 교합 으로 판단 하 지 않 고 치아 유도라 분석 하 는 것 은 3 급 lever action 으로 최소 의 하중 으로 하악 운동 을 효율 적 으로 조절 할 수 있 기 때문 이 다 . 때문 에 하악 의 무게 중심 전방 의 소구치 까지 는 3 급 지렛대 원리 가 작용 하 기 때문 에 편 심위 치아 접촉 혹은 유도 의 균일성 으로 교합 접촉 을 판단 한다 . 즉 불 규칙 한 치아 접촉 은 단순히 높 은 것 으로 판단 한다 . 즉 교합 곡면 의 간섭 으로 치아 접촉 혹은 유도 가 발생 하 고 구치 이 개 가 발생 하 기 때문 에 균일 한 교합 곡면 을 형성 하 여야 한다 . 하악 의 무게 중심 후방 의 교합 곡면 은 2 급 지레 원리 가 작용 한다 . 그리고 상하 교합 곡면 의 기하학 적 구조 가 서로 일치 하 여 하악 운동 에 의한 작업 측 의 치아 접촉 은 제 2 소구치 와 제 1 , 2 대구치 순 으로 진행 되 어야 한다 . 그리고 균형 측 의 치아 접촉 은 이 개 되 거나 제 2 , 1 대구치 그리고 제 2 소구치 의 순서 로 닿 아야 한다 . 만약 이런 순서 에 역행 하 는 치아 접촉 이 발생 하 면 조기 조기 접촉 으로 판단 하 고 외상 성 교합 력 의 발생 을 분석 하 여 교합 조정 및 기타 치과 치료 로 과도 한 교합 하중 이 발생 하 는 것 을 조절 하 여야 한다 . 즉 2 급 지레 원리 가 작용 하 는 곳 에 상대 적 으로 높 은 치아 접촉 이 발생 하 면 짓 점 으로 작용 하 여 과도 한 교합 하중 이 집중 되 기 때문 이 다 . 
 제 2 소구치 및 제 1 , 2 대구치 에서 wilson " s curve 의 연속 성 및 균일성 에 문제 는 치아 맹 출 에 의한 배열 과 치아 상실 에 의해 파괴 되 고 치아 마모 에 의한 교합 붕괴 의 과정 에서 악화 된다 . 즉 치아 맹 출 에 의한 영구 치열 의 완성 에 의해 wislon " s curve 가 형성 되 기 때문 에 부정 교합 의 경우 에 는 교합 곡면 에 연속 성 혹은 균일성 의 문제 가 발생 한다 . 그리고 치아 가 상실 되 면 치열궁 의 기하학 적 구조 가 붕괴 된다 . 결국 인 접치 의 경사 와 대합 치 의 정출 로 인하 여 교합 곡면 의 불 연속 성 및 불 균일 성 이 발생 하 면 wilson " s curve 가 변형 된다 . 특히 holding cusp 의 높낮이 가 불 규칙 하 게 변화 하 여 중심 위 교합 이 맞 게 된다 . 즉 어떻게 해서 든지 최대교 두 감합 위 가 맞 게 되 어도 편심 위 에서 는 조기 접촉 이 발생 한다 . 즉 교합 곡면 의 균일성 및 연속 성 의 파괴 의 결과 로 wilson 과 spee " s curve 가 부분 적 으로 급격히 변화 하 여 편심 위 하악 운동 에 조기 접촉 이 발생 한다 . 그리고 교합 조정 을 시행 하 여 편심 위 조기 접촉 을 제거 하 면 중심 위 최대교 두 감합 위 에 under - occlusion 이 발생 한다 . 결국 끝 나 지 않 는 교합 조정 의 악순환 의 고리 가 시작 된다 . 
 구 치부 에 있 어서 교합 곡면 의 연속 성 의 파괴 로 인한 조기 접촉 의 발생 은 측 두하 악관절 및 근신 경계 에 영향 을 미친다 . 측 두하 악관절 과 근신 경계 에 문제 의 경계 는 교합 수직 고경 의 변화 이 다 . 즉 교합 수직 고경 의 변화 가 낮 아 지 는 쪽 이 면 측 두하 악관절 에 장애 가 발생 하 고 높 아 지 는 쪽 이 면 근신 경계 에 문제 를 초래 한다 . 그리고 교합 곡면 의 곡률 과 orientation 이 조기 접촉 의 문제 에 영향 을 준다 . 즉 외상 성 교합 이 악화 되 거나 완화 된다 . 예 를 들 어 wilson " s curve 가 역전 된 경우 에 는 작업 측 의 교합 접촉 이 증가 하 고 균형 측 은 감소 한다 . 때문 에 균형 측 의 조기 접촉 의 발생 과 정도 가 감소 한다 . 반 대로 wilson " s curve 가 깊 어 지 면 균형 측 의 교합 접촉 이 증가 하 여 조기 접촉 의 발생 과 정도 가 증가 한다 . 그리고 교합 곡면 의 canting 에 따라 치아 접촉 이 증가 하 는 쪽 과 감소 하 는 쪽 이 나뉘 어 진다 . 결과 적 으로 조기 접촉 의 발생 과 교합 곡면 의 곡 률 그리고 orientation 에 따라 외상 성 교합 의 방 햐 과 정도 가 결정 되 고 교합 수직 고경 의 변화 에 따라 측 두하 악관절 및 근 신경 계 의 장애 가 결정 된다 . 때문 에 조기 접촉 의 크기 와 위치 그리고 하악골 의 변위 방향 에 따라 교합 장애 를 분석 하 고 진단 할 수 있 다 . 그리고 교합 곡면 의 균일성 과 곡 률 그리고 orientaiton 에 따른 교합 증상 을 분석 하 여 치료 계획 을 설정 한다 . 
 교합 곡면 의 조기 접촉 이 부분 적 으로 발생 하 고 교합 수직 고경 이 높 아 진 경우 근신 경계 에 장애 가 발생 하 는 myofacsial pain & disfunction syndrome ( mpds ) 이 발생 한다 . 즉 교합 곡면 의 균일성 이 파괴 되 고 wilson " s curve 가 깊 어 진 경우 에 는 높 아 진 holding cusp 을 짓 점 으로 lever reversal 이 발생 한다 . 즉 구치 의 2 급과 3 급 지레 원리 가 발생 한 조기 접촉 을 짓 점 으로 1 급 지레 가 발생 한다 . 그리고 1 급 지레 원리 로 하악골 이 시소 운동 의 결과 는 근육 과 근막 그리고 인대 의 과 활성 에 의한 통동 과 장애 를 유발 한다 . 즉 짓 점 을 기준 으로 하악골 이 시소 운동 하 기 때문 에 하악 과두 가 측 두하 악관절 에서 하방 으로 전위 되 고 다시 제 자리 로 복원 되 는 과정 이 반복 된다 . 또는 상방 으로 전위 되 고 다시 제 자리 로 복원 되 는 시소 운동 이 일어나 기 도 한다 . 때문 에 보철 적 수복 을 위한 치아 삭제 에 계속 해서 interocclusal space 가 소실 된다 . 특히 균형 측 의 조기 접촉 으로 인한 하악골 후방 변위 의 경우 에 는 과두 가 제 자리 로 복원 될 때 까지 교합 면 삭제 공간 이 감소 한다 . 
 교합 곡면 의 변형 으로 하악골 이 후방 혹은 상방 으로 변위 되 거나 교합 수직 고경 이 낮 아 져 측 두하 악관절 에 외상 성 교합 력 이 가해진 경우 에 는 temporomandibular disorder ( tmd ) 가 발생 한다 . 특히 구 치부 의 교합 지지 가 상실 된 경우 에 는 " all square " 의 교합 안정 이 붕괴 되 고 교합 곡면 에 tripodism 의 균형 이 발생 한다 . 즉 교합 수직 고경 이 상실 되 거나 낮 아 진 교합 지지 에 하악골 안정 을 유지 하 기 위해 존재 하 는 후방 교합 지지 를 연결 하 는 선 을 기준 으로 시소 운동 이 발생 한다 . 즉 근 신경 계 가 불 안정 한 교합 지지 를 인지 하 여 새로운 균형 을 찾 는 과정 에서 하악 과두 는 상방 으로 변위 하 고 측 두하 악관절 에 외상 성 교합 하중 이 가해진다 . 결국 4 개 의 교합 지지 를 확보 하 기 위하 여 새로운 최대교 두 감합 위 를 형성 한다 . 때문 에 측 두하 악관절 은 외상 성 교합 력 에 노출 되 고 하악 과두 및 측 두하 악관절 복합체 가 remodeling 되 어 적응 될 때 까지 관절 증상 이 발생 한다 . 이런 교합 지지 의 안정 을 위한 하악골 변위 에 교합 곡면 이 방향 성 을 제시 한다 . 즉 전방 유도 와 측방 유도 를 따라 중심 위 하악 변위 가 발생 하 기 때문 이 다 . 즉 상악 의 wilson " s curve 와 전 치 의 설 측 교합 면 을 기준 으로 하악 치아 와 대합 으로 형성 된 overbite 과 overjet 에 의해 하악골 변위 가 발생 한다 . 그리고 wilson " s curve 와 전방 유도 의 각도 가 크 면 클수록 하악골 변위 에 더 많 은 영향 을 미친다 . 
 교합 곡면 의 canting 은 하악골 변위 의 비 대칭 성 을 초래 한다 . 예 를 들 면 양쪽 의 wilson " s curve 의 곡 률 이 같 은 경우 라도 교합 곡면 의 경사 가 발생 하 면 높 은 곳 에서 낮 은 곳 으로 하악골 이 변위 한다 . 즉 하악 운동 에 의한 교합 접촉 으로 발생 한 교합 하중 에 의해 하악골 이 회전 rotation 하 거나 전위 shift 한다 . 그리고 회전 이나 전위 에 의해 1 치대 2 치 관계 가 1 치대 1 치 관계 로 변화 하 면 양쪽 의 교합 면 마모 의 형태 가 바뀌 어 편심 위 치아 유도 와 이개 에 비 대칭 이 발생 한다 . 즉 1 치대 2 치 관계 가 유지 되 는 쪽 은 수직 적 치아 마모 가 발생 하 고 1 치대 1 치 관계 로 변화 한 쪽 은 수평 적 치아 마모 가 발생 한다 . 즉 교두 끼리 부딪치 는 곳 은 수평 적 마모 가 발생 하 여 치아 가 편평 해 진다 . 그리고 교두 끼리 부딪쳐 마모 되 는 과정 에서 는 구치 이 개 가 증가 하나 마모 가 진행 되 어 견치 와 소구치 그리고 구치 의 교두 높이 가 같 아 지 면 수평 적 하악 운동 이 발생 한다 . 결국 교합 곡면 좌우 에 수직 적 및 수평 적 치아 접촉 이 동시 에 발생 하 여 하악 운동 이 비 대칭 적 으로 일어난다 . 하악골 이 한쪽 으로 후 상방 회전 한 경우 에 는 측 두하 악관절 에 외상 성 교합 력 을 가하 게 된다 . 
 교합 곡면 의 수정 은 부분 적 으로 혹은 전체 적 으로 시행 할 수 있 다 . 특히 부분 적 교합 곡면 의 수정 의 경우 부분 적 full mouth rehabilitation 개념 으로 구 치부 만 보철 적 수복 을 하 거나 전 치부 만 교합 조정 과 같 은 방법 등 으로 overbite 와 overjet 을 변경 하 는 것 이 다 . 즉 구 치부 교합 곡면 만 수정 하 는 경우 는 교합 조정 만 으로 는 한계 가 존재 한다 . 즉 교합 조정 은 교합 면 을 상대 적 으로 낮 게 하 는 방법 이 기 때문 에 편 마모 된 교합 곡면 을 편 마모 를 기준 으로 모두 낮추 게 된다 . 결국 보철 적 형태 수복 을 하 기 위하 여 전체 적 인 교합 수직 고경 을 높이 고 전방 으로 하악골 을 이동 시켜 전방 치아 유도 를 결정 한 다음 치아 의 형태학 적 복원 을 시행 한다 . 즉 전방 유도 에 결정 적 인 영향 을 미치 는 전치 및 견치 의 overbite 과 overjet 를 설정 한 다음 치아 의 형태 적 인 복원 을 기준 으로 교합 곡면 을 수정 하 는 것 이 다 . 그리고 제 1 소구치 및 견치 그리고 전치 를 교합 조정 으로 균일 한 편심 위 치아 유도 혹은 접촉 이 일어나 도록 한다 . 이런 부분 적 full mouth rehabilitation 은 양측 성 하악골 변위 가 대칭 성 으로 발생 하 였을 때 예후 가 좋 다 . 즉 비대칭 적 하악골 변위 가 발생 한 경우 에 는 부분 적 수정 으로 하악 운동 을 조절 하 는 것 은 매우 어렵 다 . 그리고 부분 적 교합 곡면 의 수정 은 치료 의 한계 가 존재 하 기 때문 에 신중 한 판단 을 필요 로 한다 . 
 부분 적 full mouth rehabilitation 개념 으로 구 치부 만 조절 하 는 것 도 교합 곡면 의 곡률 과 orientation 이 중요 하 다 . 그리고 하악골 의 전방 이동 및 교합 수직 고경 의 증가 로 인한 상하 악간 관계 의 변화 에 의한 상하 치열궁 의 상대 적 인 위치 변화 를 분석 하 고 평가 하 여야 한다 . 즉 상하 치열궁 의 크기 와 상대 적 인 교합 관계 에 의해 형성 되 는 overbite 과 overjet 에 의해 편심 위 치아 유도 와 이개 가 결정 되 기 때문 이 다 . 그리고 측 두하 악관절 과 악간 관계 에 의해 형성 되 는 상하 치열궁 의 상대 적 인 대합 관계 를 기준 으로 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 와 이개 를 분석 하 고 평가 하 여 기하학 적 교합 공간 의 동역학 적 진단 을 하 여야 한다 . 실제 임상 에 있 어서 모든 치아 접촉 및 이 개 는 교합 공간 의 기하학 적 구조 와 근 신경 계 의 활동 에 의한 골 과 관절 인대 에 의한 운동 의 결과 로 발생 하 는 치아 의 접촉 이 다 . 그리고 하악 운동 은 치아 의 배열 에 의해 형성 된 교합 곡면 의 구조 와 곡 률 그리고 orientation 에 의해 변형 된다 . 즉 치아 접촉 을 통하 여 하악 운동 의 백 터 vector 가 조절 되 어 중심 위 최대교 두 감합 위 로 수렴 한다 . 때문 에 교합 붕괴 의 진단 도 치아 접촉 과 이개 를 분석 하 여 진단 하 고 치료 계획 을 설정 하 여야 한다 . 
 교합 붕괴 는 Spee 와 Wilson ' s curve 그리고 뫼비우스 Mobius strip 혹은 curve 의 기하학 적 구조 와 편심 위 치아 접촉 과 이개 를 기준 으로 교합 공간 에서 하악 운동 의 동역학 적 분석 으로 교합 을 진단 하 고 치료 계획 을 설립 하 여야 한다 . 즉 치아 의 접촉 과 이개 는 치열궁 의 단위 에서 상대 적 인 높낮이 의 표현 이 다 . 그리고 치아 접촉 의 높낮이 는 교합 곡면 의 균일성 과 곡률 에 의해 결정 되 고 orientation 에 의해 변화 한다 . 실제 임상 적 인 예 를 들 면 상하 좌우 소구치 및 대구치 의 수복 의 경우 교합 수직 고경 과 악간 관계 를 유지 하 는 부분 적 교합 의 rehabilitation 은 교합 곡면 의 기하학 적 회복 에 가능 성 과 한계 를 갖 는다 . 즉 전치 및 견치 의 overbite 과 overjet 를 유지 한 채 상하 구 치부 의 형태학 적 수복 을 개선 하 는 것 은 전치 에 비하 여 낮 은 구치 의 형태 를 재현 하 는 것 에 불과 하 다 . 다시 말 하 자면 교합 붕괴 의 결과 로 교합 수직 고경 의 감소 와 하악골 의 후 상방 변위 를 유지 한 채 구 치부 만 보철 적 혹은 교합 학적 수복 을 시행 하 는 것 은 단순 한 치아 접촉 과 이 개 의 문제 가 아니 라 악간 관계 의 discrepancy 의 교합 학적 문제 가 치아 의 형태학 적 혹은 교합 곡면 의 기하학 적 문제 로 발현 된 것 이 기 때문 이 다 . 따라서 전치 와 구치 의 기능 형태학 적 분리 문제 가 발생 한다 . 
 실제 전치 유도 구치 이 개 에서 전치 의 개념 적 의미 는 전치 와 견치 그리고 제 1 소구치 이 고 구치 의 의미 는 제 1 소구치 와 제 2 소구치 그리고 제 1 , 2 대구치 이 다 . 즉 중심 위 최대교 두 감합 위 의 ' all square ' 의 4 개 의 교합 지지 는 제 1 소구치 와 제 2 소구치 그리고 제 1 , 2 대구치 에서 형성 되 고 편심 위 치아 유도 혹은 접촉 은 전치 와 견치 그리고 제 1 소구치 에서 이루어져야 한다 . 때문 에 제 1 소구치 는 전치 와 구치 사이 의 이행 移行 transitional 치아 이 다 . 다시 말 하 자면 상악 제 1 소구치 는 협 측 과 구개 측 의 교두 가 정상 적 으로 발달 되 어 있 고 하악 제 1 소구치 는 설 측 교두 는 작 고 협 측 교두 만 정상 적 인 형태 를 취하 고 있 다 . 즉 하악 제 1 소구치 는 견치 와 같 은 기능 형태학 적 특징 을 가지 고 있 고 상악 제 1 소구치 는 구치 와 같이 교합 곡면 이 형성 되 어 있 다 . 때문 에 상악 제 1 소구치 는 하악 제 1 소구치 의 holding cusp 와 교합 하 여 교합 지지 를 형성 하 면서 편심 위 치아 유도 를 위해 협 측 nonholding cusp 의 내사면 이 견치 와 같이 기능 하 여야 한다 . 이런 사실 은 상악 제 1 소구치 의 치근 이 2 개 인 것 에서 유추 해 볼 수 있 다 . 결국 상악 제 1 소구치 는 교합 곡면 이 형성 되 어 Wilson ' s curve 가 존재 하 고 하악 제 1 소구치 는 전치 와 같이 교합 곡면 을 형성 하 지 않 고 편심 위 치아 유도 에 유리 하 면서 중심 위 교합 지지 를 형성 할 수 있 다 . 
 즉 교합 수직 고경 을 유지 하 면서 구치 의 교합 지지 를 감당 하 는 치아 전체 를 수복 하 는 경우 에 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 복원 이 부분 적 으로 가능 하 다 . 즉 교합 곡면 의 형성 은 교합 지지 를 감당 하 는 치아 에서 만 형성 되 기 때문 에 상하 좌우 구치 의 수복 의 경우 에 는 교합 곡면 의 수정 이 가능 하 기 때문 이 다 . 반 대로 교합 지지 를 감당 하 는 치아 에 대합 하 는 치아 의 교합 곡면 을 수정 하 지 않 거나 교정 적 으로 위치 와 각도 를 변화 하 지 않 은 상태 에서 한 쪽 만 형태학 적 수정 으로 교합 곡면 의 복원 은 불 가능 하 다 . 때문 에 1 개 나 2 개 의 치아 만 남기 고 교합 지지 를 감당 하 는 모든 치아 를 보철 적 수복 하 는 치료 에 있 어서 모든 구치 부를 동시 에 형태학 적 복원 을 하 는 것 이 권장 된다 . 즉 보철 적 치료 의 이유 가 없 는 대합 치 혹은 인접 치 를 삭제 하 는 것 이 자연치 보호 의 원칙 에 문제 가 발생 한 것 처럼 보이 지만 결국 모든 치아 의 수명 을 증가 시키 기 위해 교합 학적 균일성 과 기하학 적 구조 의 완벽 성 으로 동역학 적 효율 을 확보 하 는 것 이 다 . 때문 에 치 질 삭제 의 관점 보다 는 교합 곡면 의 기하학 적 구조 와 하악 운동 의 동역학 적 일치 의 개념 으로 구치 의 Wilson ' s curve 를 회복 하 여야 한다 . 
 구치 만 의 형태학 적 복원 으로 전체 적 인 교합 곡면 의 회복 은 불 가능 하 다 . 즉 협 설 측 혹은 협 측 과 구개 측 의 교두 를 연결 한 교합 면 의 개념 인 Wilson ' s curve 를 회복 할 수 있 지만 전후 관계 의 개념 인 Spee ' s curve 와 3 차원 적 개념 인 Monson ' s spherical theory 의 교합 곡면 의 기하학 적 구조 의 완벽 한 회복 은 아니 다 . 때문 에 교합 붕괴 로 인한 교합 수직 고경 의 감소 와 하악골 후 상방 후퇴 증 의 문제 가 전치 의 overbite 증가 와 구치 치아 형태 의 수직 적 감소 및 평탄 화 는 피할 수 없 다 . 결국 증가 된 전치 유도 와 구치 이 개 가 발생 한다 . 전치 의 overbite 증가 는 교합 수직 고경 의 감소 와 하악골 후퇴 증 의 결정 적 인 증거 이 다 . 즉 기능 성 혹은 퇴행 성 치아 마모 는 holding cusp 의 수직 적 치아 형태 의 상실 을 가져오 고 nonholding cusp 의 편 마모 의 결과 로 하악골 은 변위 하 게 된다 . 그리고 치아 상실 에 의한 교합 곡면 의 균일성 의 파괴 는 조기 접촉 의 발생 을 초래 한다 . 결과 적 으로 교합 지지 의 수직 적 감소 와 조기 접촉 의 결과 로 하악골 은 후 상방 으로 변위 된다 . 따라서 후 상방 혹은 하방 으로 이동한 하악 전치 에 의해 전방 유도 가 변화 한다 . 
 교합 붕괴 에 의한 전치 의 overbite 의 변화 는 2 가지 로 나뉘 어 진다 . 1 번 째 구치 의 조기 접촉 에 의해 1 급 지렛대 작용 이 발생 하 면 하악 전 치 는 후 하방 으로 이동 한다 . 결과 적 으로 전치 에 open bite 가 발생 하 고 이 를 보상 하 기 위한 전치 의 정출 extrusion 이 진행 되 고 1 급 지레 의 시소 운동 의 결과 로 overbite 는 깊어진다 . 그러나 전치 에 발생 한 overbite 를 보상 하 기 위해 혀 끝 이 끼어들 게 되 면 하악골 후퇴 증 은 급속도 로 진행 된다 . Lip competence 가 깨져 입술 과 혀 의 힘 의 균형 에 의한 전치 의 지지 가 파괴 되 어 상악 전치 는 순 측 전방 으로 변위 되 고 하악 전 치 는 하악골 후퇴 증과 함께 설 측 후방 으로 이동 한다 . 때문 에 하악 후퇴 증과 open bite 는 더욱 증가 한다 . 특히 성장 발육기 에 있 어서 하악 과두 의 형성 장애 나 흡수 를 유발 하 는 교합 력 의 증가 는 골격 성 2 급 부정교합 을 유발 하 기 때문 에 악정 형 orhtopedic 장치 appliance 의 사용 으로 하악골 후퇴 증 을 즉시 해결 하 여 주 어야 한다 . 즉 정상 적 인 lip competence 를 확보 할 수 있 도록 하악 의 전방 이동 을 통해 정상 적 인 overbite 과 overjet 을 형성 하 여야 한다 . 그리고 구치 의 맹 출 혹은 정출 에 의한 교합 지지 를 확보 하 여 하악골 을 counter clockwise rotation 을 유도 하 여 하악 과두 의 성장 발육 에 필요 한 공간 을 확보 하 여야 한다 . 
 교합 붕괴 에 의한 전치 의 overbite 변화 의 2 번 째 는 구치 의 교합 지지 의 감소 혹은 상실 로 인한 하악 의 후 상방 변위 이 다 . 즉 구치 에 조기 접촉 의 발생 으로 인한 1 급 지레 의 시소 운동 의 반대 로 교합 지지 의 감소 혹은 상실 로 인하 여 전치 에 발생 한 3 급 지레 의 결과 로 하악 전치 의 incisal edge 가 상악 전치 의 설면 을 따라 후 상방 으로 미끄러져 발생 한다 . 즉 중심 위 최대교 두 감합 위 의 교합 지지 가 감소 하 거나 상실 되 면 ' all square ' 를 유지 하 기 위하 여 tripodism 의 하악골 균형 이 발생 하 고 결과 적 으로 하악 위치 를 안정 시키 기 위하 여 전치 가 중심 위 에서 닿 는다 . 결과 적 으로 전치 는 holding cusp 을 holding 할 능력 이 없 기 때문 에 하악 이 전방 으로 이동 하 여 edge - to - edge bite 를 형성 하 거나 overbite 과 overjet 을 따라 미끄러져 변위 가 발생 한다 . 결국 새로운 최대교 두 감합 위 가 안정 될 때 까지 하악 변위 가 계속 해서 진행 된다 . 따라서 하악 의 후 상방 변위 의 경우 전치 의 overbite 이 증가 하 고 과도 한 전치 유도 와 구치 이 개 의 발생 으로 상악 전치 의 순 측 경사 가 증가 하 여 overjet 도 증가 하 게 된다 . 
 교합 붕괴 의 결과 로 전치 의 overbite 과 overjet 이 변화 하 고 교합 수직 고경 이 감소 한 환자 의 구 치부 rehabilitation 은 한계 를 갖 는 치료 이 다 . 결국 교합 지지 의 상실 을 회복 하 는 치료 계획 으로 전치 의 overbite 과 overjet 을 재 조정 하 여야 한다 . 즉 교합 수직 고경 의 증가 와 악간 관계 의 변화 를 동반 한 소구치 및 대구치 의 full mouth rehabilitation 은 교합 곡면 의 회복 과 holding cusp 의 형태 적 인 복원 을 의미 한다 . 그리고 하악 운동 의 측정 과 새로운 교합 수직 고경 의 결정 에 따른 전치 의 overbite 과 overjet 의 변화 는 full mouth rehabilitation 의 개념 으로 접근 하 여야 한다 . 즉 구치 는 보철 적 수복 으로 형태학 적 복원 을 시행 하 고 전치 는 교합 조정 으로 기능 형태학 적 수정 을 하 는 것 이 다 . 예 를 들 면 하악 의 전 하방 변위 를 동반 한 전치 의 새로운 overbite 과 overjet 의 결정 은 교합 조정 을 통한 치아 의 형태 적 변형 을 시행 하 여야 한다 . 실제 전치 의 기능 형태학 적 변형 은 교합 붕괴 에 의해 발생 한다 . 즉 구치 의 교합 곡면 의 변형 에 비례 하 여 전치 의 incisal edge 의 변형 이 발생 한다 . 구치 의 Wilson ' s curve 가 평탄 화 되 고 역전 되 면 될수록 전치 의 incisal edge 는 사면 으로 마모 된다 . 즉 중심 위 및 편심 위 치아 접촉 의 결과 로 전치 의 기능 해부학 적 형태 가 편 마모 가 되 는 것 이 다 . 따라서 구치 의 교합 곡면 이 회복 되 면 전치 의 형태 도 변화 하 여야 한다 . 
 교합 수직 고경 의 회복 과 하악 변위 를 동반 한 교합 지지 를 감당 하 는 모든 구치 의 보철 적 수복 은 잔존 전치 의 기능 형태학 적 수정 을 요한다 . 즉 편 마모 된 하악 incisal edge 를 수평 으로 교합 조정 을 시행 한다 . 그리고 편심 위 치아 접촉 혹은 유도 가 균일 한 높낮이 를 가지 고 비례 의 기준 으로 형성 될 수 있 도록 상악 전치 의 설면 과 incisal edge 의 기능 형태학 적 수정 을 요한다 . 그리고 sequential guidance 를 확인 하 여 상악 견치 의 incisal edge 에서 순 측면 에 교합 조정 을 시행 한다 . 또한 하악 견치 에서 도 incisal edge 에서 설 측면 으로 이행 되 는 형태 를 sequential guidance 에 맞추 어 교합 조정 을 시행 하 여야 견치 를 넘 어 편심 위 치아 유도 가 균일 하 게 수평 으로 진행 된다 . 즉 전치 의 수직 적 지지 의 수평 적 치아 유도 에 cross 혹은 locked bite 가 발생 하 지 않 도록 하 여야 한다 . 즉 견치 를 넘 어 수직 적 교합 지지 의 수평 적 치아 접촉 이 균일 한 높낮이 로 유지 되 어 다시 중심 위 로 돌아오 는 과정 에 조기 접촉 이 발생 하 지 않 도록 하 여야 한다 . 그리고 견치 의 edge - to - edge bite 에서 중심 위 로 귀환 하 는 하악 운동 의 과정 에서 발생 하 는 치아 접촉 을 상악 전치 와 견치 의 설 측면 에 의 균일성 과 하악 전치 와 견치 의 incisal edge 의 높낮이 를 일치 시킨다 . 또한 상악 전치 의 설 측면 의 균일성 은 상악 제 1 소구치 의 교합 면 을 타 고 구치 의 교합 곡면 과 연결 된다 . 그리고 하악 전치 및 견치 incisal edge 와 제 1 소구치 의 holding cusp 으로 이루어진 반원 아치 의 형태 는 제 2 소구치 및 제 1 , 2 대구치 의 holding cusp 과 연결 되 어 치열궁 의 기하학 적 구조 를 형성 한다 . 
 실제 임상 에 있 어서 전치 및 구치 의 기능 형태학 적 수정 은 성인 교정 에서 많이 필요 로 한다 . 즉 부정 교합 의 결과 로 치아 의 기능 적 혹은 병리학 적 편 마모 가 진행 되 어 있 기 때문 에 교정 치료 만 으로 기능 성 구성 교합 을 형성 할 수 없 다 . 즉 편 마모 가 발생 한 치아 와 발생 하 지 않 은 치아 가 공존 하 고 편 마모 의 형태 와 방향 이 부정 교합 의 상태 에 따라 서로 다르 기 때문 에 교정 치료 로 치아 를 배열 하 여 치열궁 의 기하학 적 구조 를 완성 하 면 균일 한 교합 곡면 이 형성 되 지 않 는다 . 때문 에 보철 적 형태 복원 이나 교합 조정 으로 기능 형태학 적 수정 을 요하 게 된다 . 즉 편 마모 된 전치 와 구치 를 보철 적 으로 수정 하 거나 교합 조정 을 시행 하 여 균일 한 교합 곡면 을 갖 는 치열궁 의 형성 하 여 중심 위 및 편심 위 치아 접촉 과 이개 를 조절 하 는 것 이 다 . 따라서 full mouth rehabilitation 의 개념 으로 교정 치료 를 시행 하 여야 한다 . 때문 에 교정 치료 에 의한 하악골 변위 및 상하 치열궁 의 크기 와 기능 형태학 적 특징 을 기준 으로 상하 교합 에 의한 교합 수직고 경과 overbite 과 overjet 의 형성 에 의한 중심 위 및 편심 위 치아 접촉 과 이개 를 분석 하 고 교합 조정 및 보철 적 치료 를 동반 하 여야 한다 . 
 부정 교합 혹은 교합 붕괴 의 경우 에 구 치부 에 맞추 어 전 치부 만 기능 형태학 적 수정 을 하 는 것 은 구치 의 편 마모 에 전치 를 맞추 는 것 이 다 . 즉 평탄 화 되 거나 역전 된 Wilson ' s curve 에 전치 의 기능 형태학 적 접촉 을 맞추 는 것 이 다 . 때문 에 비 정상 적 인 형태 의 전치 가 형성 된다 . 즉 교합 붕괴 및 부정 교합 의 경우 전치 의 보철 적 수복 은 정상 적 인 형태 로 이루 어 질 수 없 다 . 만약 정상 적 인 형태 의 수복 이 시행 된 경우 에 는 비 정상 적 인 구치 의 형태 에 맞추 어 교합 조정 을 시행 하 여야 한다 . 즉 구치 의 overbite 과 overjet 를 기준 으로 전치 와 견치 그리고 제 1 소구치 의 overbite 과 overjet 를 맞추 는 단순 한 기술 이 다 . 다시 말 하 자면 구치 의 교합 곡면 을 기준 으로 전치 의 기능 형태학 적 교합 조정 을 시행 하 여야 한다 . 때문 에 구치 의 비 정상 적 인 교합 적 상황 이 전치 의 심미 기능 적 결과 를 결정 한다 . 때문 에 교합 수직 고경 은 변경 하 지 않 고서 는 구치 의 형태학 적 복원 과 교합 곡면 의 기하학 적 및 동역학 적 구성 이 불 가능 하 고 구치 의 교합 공간 의 변형 을 수정 하 지 않 고 전치 의 심미 기능 적 인 결과 를 얻 을 수 없 다 . 
 구치 편 마모 가 진행 된 환자 에 전치 의 보철 적 수복 에 있 어서 선행 혹은 예지 되 어야 할 것 은 수복 할 치아 나 대합 하 는 치아 의 형태학 적 결과 이 다 . 예 를 들 어 상악 전 치부 의 보철 적 수복 을 시행 하 는 데 하 악 전치 의 incisal edge 의 형태 가 편 마모 되 어 있 는 경우 는 수평 적 으로 교합 조정 을 한 후 상악 전치 의 심미 기능 적 인 형태 복원 이 가능 하 다 . 반대 로 하 악 전 치부 의 보철 적 수복 을 시행 하 는 경우 에 는 대합 하 는 상악 전치 의 설 측면 의 균일성 및 형태학 적 특징 그리고 하악 전치 와 대합 하 여 형성 되 는 overbite 와 overjet 등 을 조사 하 여 구치 의 교합 곡면 의 기하학 적 구조 와 비교 분석 하 여 최종 심미 기능 적 형태 를 알아내 야 한다 . 그리고 대합 하 는 치아 의 형태학 적 수정 이 필요 하 다면 교합 조정 이나 보철 적 수정 으로 고려 하 여야 한다 . 결국 편심 위 치아 접촉 은 상하 악 치아 가 만나 이루어지 기 때문 이 다 . 따라서 한쪽 에 기능 형태학 적 문제 가 발생 하 면 반대쪽 은 그것 을 복제 할 수 밖 에 없 다 . 
 전치 의 치주 지지 가 좋 지 않 은 경우 혹은 최소 의 교합 하중 이 전치 에 가해 지 게 하 기 위해서 는 최소 의 overbite 으로 편심 위 치아 접촉 을 감소 시켜야 한다 . 즉 전치 유도 에 의해 발생 하 는 교합 력 을 최소 로 하 여 잔존 혹은 지대 치 를 보호 하 는 것 이 다 . 그러나 하나 의 치아 혹은 부분 적 수복 만 을 overbite 를 감소 시킬 수 없 다 . 즉 견치 를 넘 어 수직 적 지지 의 수평 적 측방 치아 유도 에 문제 가 발생 하 기 때문 이 다 . 그리고 측 절치 의 incisal edge 를 넘 는 전방 치아 유도 에 underbite 가 발생 하 여 locked bite 가 형성 된다 . 결과 적 으로 편심 위 치아 유도 의 균일성 과 안정 성 에 문제 가 발생 한다 . 결과 적 으로 전 치부 의 rehabilitation 의 개념 으로 전치 유도 전체 를 수정 하 여야 한다 . 특히 전치 의 다발 성 치아 상실 을 보철 적 으로 수복 하 는 경우 에 는 cross arch balance 의 개념 으로 제 2 소구치 및 제 1 , 2 대구치 의 bilateral balacing occlusion 에 전치 및 견치 그리고 제 1 소구치 의 편심 위 치아 유도 를 맞춘다 . 결국 fully balanced occlusion 을 기초 로 전치 의 overbite 양 을 결정 하 여 구치 이 개 를 조절 한다 . 즉 구치 이 개 가 증가 한다는 의미 는 전치 유도 에 의한 교합 하중 이 증가 하 는 것 이 다 . 때문 에 치주 혹은 골 지지 가 약한 전치 를 보호 하 기 위해서 구치 이 개 를 감소 시켜야 한다 . 
 전치 유도 와 구치 이 개 를 감소 시키 는 것 은 전치 의 overbite 를 감소 시킨다는 의미 이 다 . 그리고 overbite 를 감소 시키 기 위해 상악 치열궁 의 크기 를 하악 에 맞추 어 줄여야 한다 . 즉 최대 2 mm 에서 최소 edge - to - edge bite 까지 구간 에서 fully balanced occlusion 을 기준 으로 구치 이 개 양 을 결정 한다 . 즉 fully balanced occlusion 이 형성 되 는 전치 의 overbite 를 기능 적 전치 유도 의 zero 로 설정 하 고 구치 이 개 를 측정 하 면서 전치 의 overbite 를 결정 한다 . 즉 전치 의 치주 혹은 골 지지 를 평가 하 여 구치 이 개 를 결정 하 고 교합 학적 으로 전치 의 overbite 를 조절 하 는 것 이 다 . 예 를 들 면 전치 의 치주 혹은 골 지지 가 극단 적 으로 좋 지 않 으면 fully balanced occlsion 을 기준 으로 전치 의 overbite 를 형성 한다 . 결국 상악 치열궁 의 크기 는 하악 치열궁 의 크기 와 거의 같 아 지 고 편심 위 치아 접촉 에 의한 교합 하중 이 최소 로 감소 한다 . 반 대로 구치 의 치주 혹은 골 지지 가 약하 고 전치 의 지지 가 양호 한 경우 에 는 견치 유도 가 발생 하 는 최대 의 overbite 에서 가능 한 기능 적 인 전치 유도 를 형성 하 여야 한다 . 즉 상악 치열궁 의 크기 가 하악 치열궁 에 비해 최대 로 증가 하 여 전치 의 편심 위 치아 접촉 이 증가 한다 . 
 부분 적 교합 곡면 의 기하학 적 구조 와 동역학 적 설계 를 변경 하 여 rehabilitation 을 시행 하 는 것 에 비하 여 전체 적 full mouth rehabilitation 개념 으로 교합 수직 고경 을 회복 하 고 하악 운동 의 측정 으로 새로운 하악 중 심위 를 결정 하 면 모든 교합 곡면 의 곡률 과 orientation 을 조절 할 수 있 다 . 즉 교합 수직 고경 의 회복 으로 전치 와 구치 의 교합 곡면 을 하나 의 기하학 적 및 동역학 적 구조 로 형성 할 수 있 다 . 그리고 변위 된 하악 위 를 하악 운동 을 측정 하 여 새로운 상하 치열궁 의 관계 를 설정 하 면 편심 위 치아 유도 와 이개 를 결정 하 는 overbite 과 overjet 를 조절 할 수 있 다 . 다시 말 하 자면 전치 및 구치 의 기능 형태학 적 복원 이 가능 하 다 . 그리고 치열궁 의 크기 와 상하 대합 관계 그리고 Spee 와 Wilson ' s curve 를 조절 할 수 있 다 . 특히 구치 교합 곡면 의 기하학 적 복원 은 교두 의 기능 해부학 적 수복 에 의해 이루 어 진다 . 즉 협 설 측 혹은 협 측 과 구개 측 의 holding 과 nonholding cusp 을 복원 하 면 교합 면 의 형태 가 재 구성 되 어 전후방 으로 Spee ' s curve 가 형성 되 고 좌우 측방 으로 Wilson ' s curve 가 완성 된다 . 그리고 후방 구치 의 형태 에 의해 전방 전치 의 기능 해부학 적 형태 가 결정 된다 . 
 실제 full mouth rehabilitation 의 전치 유도 와 구치 이 개 의 목표 는 견치 유도 보다 는 군 기능 group function 을 기준 으로 치아 의 기능 해부학 적 형태 를 결정 한다 . 즉 저작 효율 을 기준 으로 군 기능 을 선택 한다 . 물론 견치 유도 의 교합 양식 을 사용 하 여도 좋 지만 저작 효율 의 감소 를 관찰 하 고 필요 하 다면 교합 조정 으로 견치 유도 에서 군 기능 으로 편심 위 치아 접촉 을 변환 하 여야 한다 . 교합 양식 에 따른 치아 마모 를 반영 하 여 교합 면 면적 을 조절 하 고 전치 overbiet 과 overjet 을 결정 하 면 구치 의 교합 곡면 의 곡 률 을 조절 하 여야 한다 . 예 를 들 어 군 기능 의 교합 양식 의 경우 에 는 전치 및 구치 의 치아 마모 를 반영 한 기능 해부학 적 형태 를 형성 하 고 편심 위 치아 접촉 을 확인 하 여야 한다 . 만약 균형 측 치아 접촉 이 발생 하 는 경우 에 는 Wilson ' s curve 가 깊 은 deep 것 이 다 . 반대 로 작업 측 치아 접촉 이 증가 하 고 균형 측 치아 이 개 가 증가 하 면 Wislon ' s curve 가 평탄 하 거나 역전 된 상태 를 수정 하 지 못한 이유 이 다 . 그리고 전치 및 견치 의 overbite 이 증가 하 고 overjet 가 감소 하 면 작업 측 및 균형 측 의 구치 이 개 가 증가 한다 . 마치 Spee ' s curve 가 증가 하 면 전치 유도 와 구치 이 개 가 감소 하 고 곡 률 이 증가 하 면 전치 유도 와 이개 가 증가 하 는 원리 와 비슷 하 다 .