상기 관계식 2 는 목표 로 하 는 강판 의 강도 와 연신율 및 가공 경화 지수 를 동시 에 만족 하 기 위해 성분 및 소둔 조건 을 규정 하 고 있 다 . ① 의 온도 가 의미 하 는 바 는 연속 소둔 공정 중 소둔 온도 를 의미 하 며 , 해당 온도 에 의하 여 강판 내 에 이 상역 오스테나이트 및 페라이트 의 분 율 이 결정 되 며 , 해당 분 율 로 인하 여 최종 소둔 강판 의 강도 가 상이 하 게 나타난다 . 일반 적 으로 이 상역 오스테나이트 의 분 율 이 증가 할수록 최종 소둔 강판 의 강도 는 증가 하 는 경향 이나 , 후속 하 는 공정 역시 최종 미세 조직 에 영향 을 주 어 강판 의 물 성 이 달라질 수 있 으므로 소둔 온도 단독 의 효과 를 기술 하 기 에 는 곤란 하 다 . 이 상역 오스테나이트 는 후속 하 는 서 냉각 공정 중 에 서 냉각 ② 온도 에 따라 다른 분 율 의 페라이트 로 추가 적 인 변태 를 할 수 있 으므로 , 강판 의 물 성 에 영향 을 미치 는 중요 한 인자 중 하나 이 다 . 또한 후속 하 는 급 냉각 ③ 온도 에 따라 최종 소둔 조직 의 베이 나이트 , 잔류 오스테나이트 및 마르텐 사이트 의 분 율 이 상이 해진다 . 급 냉각 ③ 의 온도 가 베이 나이트 변태 시작 온도 보다 높 은 경우 와 마르텐 사이트 변태 온도 보다 낮 은 경우 에 는 강판 의 조직 내 에 베 이 나이트 를 도입 할 수 없 으며 , 그 결과 잔류 오스테나이트 조직 을 확보 할 수 없 으므로 , 급 냉각 ③ 의 온도 는 베이 나이트 변태 시작 온도 와 마르텐 사이트 변태 시작 온도 사이 의 온도 로 설정 이 되 어야 한다 . 상기 한 공정 별 ①, ②, ③ 의 온도 는 강판 의 성분 과 함께 최종 소둔 강판 미세 조직 에 영향 을 미치 고 결과 적 으로 강판 의 물 성 에 영향 을 미치 며 , 목표 물 성 을 확보 하 기 위해서 는 최적 화 한 관계식 2 를 만족 하 여야 한다 . 이 로 인해 , DP 강의 특성 인 낮 은 항 복비 를 만족 시키 면서 , 기존 DP 강 대비 가공 경화 율 과 연성 이 크 게 증가 하 므로써 , 우수 한 가공 성 을 갖 는 냉연 강판 및 용융 아연 도 금 고 장력 강판 을 제조 할 수 있 다 .