METHOD FOR PRODUCING AUSTENITE STAINLESS STEEL SLAB[Problem] To provide a continuous casting technique that significantly suppresses a surface defect occurring in the longitudinal direction (i.e., the casting direction) of a continuously cast slab of an austenitic stainless steel.[Solution] A method for producing an austenitic stainless steel slab by continuous casting of an austenitic stainless steel, including applying electric power to the molten steel in a depth region providing a solidification shell thickness of from 5 to 10 mm at least at a center position in the long edge direction, so as to cause flows in directions inverse to each other in the long edge direction on both long edge sides, thereby performing electro-magnetic stirring (EMS) to control a continuous casting condition satisfying 10 < ΔT < 50 × FEMS + 10. Herein, ΔT represents a difference between an average molten steel temperature (°C) and a solidification starting temperature (°C) of the molten steel, and FEMS represents a stirring intensity index shown by a function of a molten steel flow velocity in the long edge direction imparted by the electro-magnetic stirring and a casting velocity.A method for producing an austenitic stainless steel slab, assuming that in continuous casting of a steel using a mold having a rectangular profile shape of an inner surface of the mold cut in a horizontal plane, two inner wall surfaces of the mold constituting long edges of the rectangular shape each are referred to as a 'long edge surface', two inner wall surfaces of the mold constituting short edges thereof each are referred to as a 'short edge surface', a horizontal direction in parallel to the long edge surface is referred to as a 'long edge direction', and a horizontal direction in parallel to the short edge surface is referred to as a 'short edge direction', comprising: discharging a molten steel of an austenitic stainless steel having a chemical composition containing, in terms of percentage by mass, from 0.005 to 0.150% of C, from 0.10 to 3.00% of Si, from 0.10 to 6.50% of Mn, from 1.50 to 22.00% of Ni, from 15.00 to 26.00 of Cr, from 0 to 3.50% of Mo, from 0 to 3.50% of Cu, from 0.005 to 0.250% of N, from 0 to 0.80% of Nb, from 0 to 0.80% of Ti, from 0 to 1.00% of V, from 0 to 0.80% of Zr, from 0 to 1.500% of Al, from 0 to 0.010% of B, and from 0 to 0.060% in total of a rare earth element and Ca, with the balance of Fe and unavoidable impurities, having a value A of 20.0 or less defined by the following expression (4), from a submerged nozzle having two discharge ports disposed at a center in the long edge direction and the short edge direction in the mold; and applying electric power to the molten steel in a vicinity of a solidification shell in a depth region providing a solidification shell thickness of from 5 to 10 mm at least at a center position in the long edge direction, so as to cause flows in directions inverse to each other in the long edge direction on both long edge sides, thereby performing electro-magnetic stirring (EMS) to control a continuous casting condition satisfying the following expression (1): 10<Δ⁢T<50×FEMS+10 wherein ΔT and FEMS are represented by the following expressions (2) and (3) respectively: Δ⁢T=TL−TSFEMS=VEMS×0.18×VC+0.71 wherein TL represents an average molten steel temperature (°C) at an average molten steel surface depth of 20 mm at a position of a 1/4 position in the long edge direction and a 1/2 position in the short edge direction; TS represents a solidification starting temperature (°C) of the molten steel; FEMS represents a stirring intensity index; VEMS represents an average molten steel flow velocity (m/s) in the long edge direction imparted by the electro-magnetic stirring in a depth region providing a solidification shell thickness of from 5 to 10 mm at a center position in the long edge direction; and VC represents a casting velocity (m/min) corresponding to a progress velocity of the cast slab in a longitudinal direction: A=3.647Cr+Mo+1.5Si+0.5Nb−2.603Ni+30C+30N+0.5Mn−32.377 wherein the element symbols in the expression (4) represent contents of the elements in terms of percentage by mass respectively.
오스테나이트계 스테인리스강 슬라브의 제조 방법[과제] 오스테나이트계 스테인리스강 연속 주조 슬라브의 길이 방향(주조 방향)에 발생하는 표면 결함을 안정적으로 현저하게 억제하는 연속 주조 기술을 제공한다. [해결 수단] 오스테나이트계 스테인리스강의 연속 주조에 있어서, 적어도 장변 방향 중앙 위치의 응고쉘 두께가 5 내지 10mm가 되는 깊이 영역의 용강에, 양쪽의 장변측에서 서로 역방향의 장변 방향 흐름이 발생하도록 전력을 인가하여 전자 교반(EMS)을 행하여, 10<ΔT<50×FEMS+10, 을 충족하도록 주조 조건을 컨트롤하는, 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브의 제조 방법. 단, ΔT는 평균 용강 온도(℃)와 당해 용강의 응고 개시 온도(℃)의 차, FEMS는 전자 교반에 의한 장변 방향의 용강 유속과, 주조 속도의 함수에 의해 표시되는 교반 강도 지표이다.수평면으로 절단한 몰드 내면의 윤곽 형상이 직사각형인 몰드를 사용하는 강 의 연속 주조에 있어서, 상기 직사각형의 장변을 구성하는 2개의 몰드 내 벽면을 「장변면」, 단변을 구성하는 2개의 몰드 내 벽면을 「단변면」, 장변면에 평행인 수평 방향을 「장변 방향」, 단변면에 평행인 수평 방향을 「단변 방향」이라고 부를 때,몰드 내의 장변 방향 및 단변 방향의 중심에 설치된 2개의 토출 구멍을 갖는 침지 노즐로부터, 질량%로, C: 0.005 내지 0.150%, Si: 0.10 내지 3.00%, Mn: 0.10 내지 6.50%, Ni: 1.50 내지 22.00%, Cr: 15.00 내지 26.00%, Mo: 0 내지 3.50%, Cu: 0 내지 3.50%, N: 0.005 내지 0.250%, Nb: 0 내지 0.80%, Ti: 0 내지 0.80%, V: 0 내지 1.00%, Zr: 0 내지 0.80%, Al: 0 내지 1.500%, B: 0 내지 0.010%, 희토류 원소와 Ca의 합계: 0 내지 0.060%, 잔부 Fe 및 불가피적 불순물로 이루어지고, 하기 (4)식으로 정의되는 A값이 20.0 이하인 화학 조성의 오스테나이트계 스테인리스강의 용강을 토출하는 동시에, 적어도 장변 방향 중앙 위치의 응고쉘 두께가 5 내지 10mm가 되는 깊이 영역에서의 응고쉘 근방의 용강에, 양쪽의 장변측에서 서로 역방향의 장변 방향 흐름이 발생하도록 전력을 인가하여 전자 교반(EMS)을 행하여, 하기 (1)식을 충족하도록 연속 주조 조건을 컨트롤하는, 오스테나이트계 스테인리스강 슬라브의 제조 방법.10<ΔT<50×FEMS+10 … (1)단, ΔT 및 FEMS는 각각 하기 (2)식 및 (3)식에 의해 표시된다.ΔT=TL-TS … (2)FEMS=VEMS×(0.18×VC+0.71) … (3)여기에서, TL은 장변 방향 1/4 위치 및 단변 방향 1/2 위치에서의 평균 탕면 깊이 20mm에서의 평균 용강 온도(℃), TS는 당해 용강의 응고 개시 온도(℃), FEMS는 교반 강도 지표, VEMS는 전자 교반에 의해 부여되는 장변 방향 중앙 위치의 응고쉘 두께가 5 내지 10mm가 되는 깊이 영역의 장변 방향 평균 용강 유속(m/s), VC는 주조 슬라브 길이 방향의 진행 속도에 상당하는 주조 속도(m/min)이다.A=3.647(Cr+Mo+1.5Si+0.5Nb)-2.603(Ni+30C+30N+0.5Mn)-32.377 … (4)여기에서 (4)식의 원소 기호의 개소에는 질량%로 표시되는 당해 원소의 함유량의 값이 대입된다.