CROSS TENSION JOINT FRACTURE PATTERN DETERMINATION METHOD AND THIN STEEL PLATE FOR CROSS TENSION JOINTTo provide a cross tension joint fracture pattern determination method capable of determining a fracture pattern of a cross tension joint fabricated by spot-welding thin sheet plates having different carbon contents or carbon equivalents without conducting a fracture test and to provide a thin steel plate for the cross tension joint. A cross tension joint fracture pattern determination method uses an analysis model in which delamination fracture and plug fracture compete against each other with respect to a stress intensity factor and peak equivalent plastic strain. In the method, a thin steel plate has a carbon content C of 0.10 to 0.40%, a carbon equivalent CeqW of 0.30 to 0.60%, a phosphorus content of not more than 0.020% and a sulfur content of not more than 0.010%. Depending on how a relation among the carbon equivalent CeqW, a crack length a, a plate thickness t and a nugget diameter ND of a cross tension joint satisfies a predetermined conditional expression, the method determines whether a fracture pattern of a spot-weld section of the cross tension joint is the delamination fracture or the plug fracture.The X 'axis passing through the center 0' in the steel plate surface in the steel plate surface or the X 'axis passes perpendicular to the X' axis, and the line in the thickness direction passing through the center 0 '. Let the z-axis as the z-axis and blast a line perpendicular to the z-axis in the nugget cross section, the x-axis, and in a direction perpendicular to the x-axis connecting the intersection 0 between the x-axis and the z axis. The y-axis is defined, and a marked mark is provided in the XZ nugget cross section, and the mesh of the nugget shell is semi-elliptic or a rectangle and a half-circle / semi-elliptical combination, and the mesh of the nugget shell is a semi-elliptical. In the case of the X-axis and the z-axis, the HAZ region is divided at equal intervals in the X-axis and the Z-axis, the HAZ region is divided at equal intervals, and the mesh of the nugget shell is a rectangle and a half circle / In the case of a semi-elliptical, the HAZ region is extended at equal intervals between the rectangle and the semi-circle / semi-elliptical with the rectangle and the semi-circle / semi-elliptical, and the HAZ region is in contact with the launch mark. , Semi-elliptic centered on the crossing point 0 extend the HAZ region and the base material region at equal intervals on the X-axis and the Z-axis, and in the XZ nugget cross section, the sheet separation termination shape combines three semi-ellenses. 25 [μm] × 25 in the area of ​​0.4 [mm] × 0.4 [mm] or more centered on the leading end of the region, with the tip of the region convex in one nugget direction, 25 [μm] × 25 [μm] The area A of the mesh sequence below is provided, and on the other hand, in the region covering the unevenness of the sheet separation end region, 0.3 [mm] × 0.3 [mm] or more centered on the tip opposite to the nugget. In the region, 50 μm × 50 μm, the area B of the mesh sequence below is provided, and the analysis model is a 90 [°] rotating body around the Z axis, and in the nugget region and the HAZ region, according to the hardness distribution Stress-Strain Curve is input to carry out elasto-plastic finite element analysis, and in the region A, the strain is a planar strain state by the stability solution of the J integral value calculated from the integral path surrounding the crack tip. The carbon content of the thin steel plate C. According to%], when the value calculated by the following equation (1) is exceeded, it is predicted that it is expected to be disconnected, and on the other hand, as the determination criterion, it is concentrated in the vicinity of semi-separation of the sheet separation termination area. Peak equivalent plastic strain PEEQ of μM] × 50 [μm], Before reaching the limit value of the stress expansion coefficient k calculated by the equation (2), if the condition calculated by the following equation (3) is satisfied, the condition calculated by the following equation (3) is satisfied, A crucible type of cross-tensile joint with the analysis model that competes with the stress expansion coefficient K and the peak equivalent plastic strain PEEQ, which is predicted to break up and prolonged cracking. In the determination method, the range of carbon content C in the following equation (1) is 0.10 to 0.40 [%], and the range of carbon equivalent CEQW in the following equation (3) is 0.30 to 0.60 [%], and the following (1) Equations and (3) below are those that can be applied to P ≦ 0.020 [%] and S ≦ 0.010 [%] steel, and in addition to the criteria, the crack length is A [μm], When the plate thickness is T [mm] and the nugget diameter is Nd [mm], if the following equation (4) is satisfied, it is determined that the breaking mode of the spot welding portion in the cross tensile joint becomes disconnected. When the following equation (5) is satisfied, a crucified form determination method of a cross-tensile joint of a cross-tensile joint is characterized in that the breaking mode of the spot welding portion in the cross tensile joint is plug breakage. Here, LN (C) is the natural logarithm of carbon content C [%] of the thin steel plate, and E is the bottom of the natural logarithm. Here, in the case of PEEQ <0, PEEQ = 0.01.
십자 인장 조인트의 파단 양식 판정 방법 및 십자 인장 조인트용 박강판탄소량이나 탄소 당량이 다른 박강판을 스폿 용접에서 제작한 십자 인장 조인트에 있어서 시험을 수행하지 않고 파단 양식을 판정할 수 있는 십자 인장 조인트의 파단 양식 판정 방법 및 십자 인장 조인트용 박강판을 제공하는 것. 박리 파단과 플러그 파단이 응력 확대 계수와 피크 상당 소성 변형으로 경합하는 해석 모델을 이용하는 십자 인장 조인트의 파단 양식 판정 방법으로서, 박강판의 탄소량 C가 0.10~0.40[%], 탄소 당량 CeqW가 0.30~0.60[%], P≦0.020[%]및 S≦0.010[%]이며 십자 인장 조인트에 있어서의, 탄소 당량 CeqW, 균열 길이 a, 판 두께 t 및 너겟 지름 ND의 관계가 소정의 조건식을 만족함으로써, 십자 인장 조인트의 스폿 용접부의 파단 양식이 박리 파단이 되거나 플러그 파단이 되는지를 판정한다.강판 표면의 타각흔으로 타각원 또는 타각타원으로 중심 0'를 통과하는 X' 축과 상기 X' 축에 직각한 Y' 축을 규정하고 상기 중심 0'를 통과하는 판두께 방향의 선을 Z축으로 하고, 너겟 단면에서 너겟 두께 방향으로 이등분하는 상기 Z축에 직각한 선을 X축으로 하고, 상기 X축과 상기 Z축과의 교점 0을 연결하는 상기 X축에 직각한 방향으로 Y축을 정하고 X-Z너겟 단면에 타각흔을 설치하고 너겟 외각의 메쉬를 반타원, 또는 직사각형과 반원/반타원과의 조합으로 하고, 상기 너겟 외각의 메쉬가 반타원의 경우에는 HAZ 영역을 상기 타각흔까지 상기 교점 0을 중심으로 한 상기 X축 및 상기 Z축에 있어서 등간격으로 상기 반타원을 펼쳐 다른 한쪽, 상기 너겟 외각의 메쉬가 직사각형과 반원/반타원과의 경우에는 HAZ 영역을 타각흔까지 상기 직사각형과 상기 반원/반타원으로 X축 및 Z축에 있어서 등간격으로 펼쳐 상기 HAZ 영역이 상기 타각흔에 접하여에서는 상기 교점 0을 중심으로 하는 반타원에 의해 상기 HAZ 영역 및 모재 영역을 상기 X축 및 상기 Z축에 있어서 등간격으로 펼쳐 X-Z너겟 단면에서 시트 세퍼레이션 종단 형상은 3개의 반타원을 조합한 요철을 가지며, 한쪽의 너겟 방향으로 볼록한 영역의 선단에 균열을 설치하고 그 균열 선단을 중심으로 한 0.4[mm]×0.4[mm]이상의 영역에 25[μm]×25[μm]이하의 메쉬 배열의 영역 A를 설치하고 다른 한쪽으로 시트 세퍼레이션 종단 영역의 요철을 덮는 영역에서 너겟과 반대 방향으로 볼록의 선단을 중심으로 한 0.3[mm]×0.3[mm]이상의 영역에 50[μm]×50[μm]이하의 메쉬 배열의 영역 B를 설치하고 해석 모델이 Z축 주위의 90[°]회전체이며 너겟 영역 및 HAZ 영역에서 경도 분포에 따라 응력-변형 곡선을 입력해 탄소성 유한 요소 해석을 실시하여 상기 영역 A로 상기 균열 선단을 둘러싸는 적분 경로에서 산출한 J적분값의 안정해보다 평면 변형 상태를 가정해 응력 확대 계수 K를 구하고 판정 기준으로서 상기 응력 확대 계수 K가 하기 (3) 식으로 표시되는 시트 세퍼레이션 종단 영역의 피크 상당 소성 변형 Peeq의 한계치에 도달하기 전에 박강판의 탄소량 C[%]에 따라 하기 (1) 식에서 산출되는 값을 상회할 경우에는 박리 파단한다고 예측되고 다른 한쪽으로 상기 판정 기준으로서 시트 세퍼레이션 종단 영역의 반타원 부근부에 집중하는 50[μm]×50[μm]의 피크 상당 소성 변형 Peeq가 하기 (1) 식에서 계산되는 응력 확대 계수 K의 한계치에 도달하기 전에 하기 (2) 식 탄소 당량 CeqW[%]에 따라 하기 (3) 식에서 계산되는 조건을 충족할 경우에는 연성 균열이 발생해 플러그 파단한다고 예측되는, 박리 파단과 플러그 파단이 상기 응력 확대 계수 K와 상기 피크 상당 소성 변형 Peeq로 경합하는 상기 해석 모델을 이용하는, 십자 인장 조인트의 파단 양식 판정 방법으로서, 하기 (1) 식의 탄소량 C의 범위를 0.10~0.40[%]로 하고, 하기 (3) 식의 탄소 당량 CeqW의 범위를 0.30~0.60[%]로 하고, 하기 (1) 식 및 하기 (3) 식은 P≦0.020[%]및 S≦0.010[%]의 강에 적용할 수 있는 것으로서, 상기 판정 기준과 함께 균열 길이를 a[μm], 판 두께를 t[mm]및 너겟 지름을 ND[mm]로 했을 때 하기 (4) 식을 만족할 경우에는 상기 십자 인장 조인트의 스폿 용접부의 파단 양식이 박리 파단이 된다고 판정해, 하기 (5) 식을 만족할 경우에는 상기 십자 인장 조인트의 스폿 용접부의 파단 양식이 플러그 파단이 된다고 판정하는 단계를 포함하는 것을 특징으로 하는 십자 인장 조인트의 파단 양식 판정 방법.  여기서 Ln(C)는 박강판의 탄소량 C[%]의 자연대수이며 e는 자연대수의 바닥이다.  여기서 Peeq＜0일 경우에는 Peeq=0.01으로 한다.