| 1 | |
| 00:00:04,960 --> 00:00:08,020 | |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله | |
| 2 | |
| 00:00:08,020 --> 00:00:11,580 | |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد إحنا بدأنا | |
| 3 | |
| 00:00:11,580 --> 00:00:15,240 | |
| في شبتر ستة failure under dynamic or fatigue | |
| 4 | |
| 00:00:15,240 --> 00:00:19,920 | |
| loading وصلنا لحد ال fatigue strength كيف نعمل | |
| 5 | |
| 00:00:19,920 --> 00:00:24,260 | |
| approximation أو نعمل idealization للأساس عن ال | |
| 6 | |
| 00:00:24,260 --> 00:00:27,880 | |
| diagram عشان | |
| 7 | |
| 00:00:27,880 --> 00:00:31,120 | |
| to estimate ال fatigue strength عند 10 أس 3 | |
| 8 | |
| 00:00:31,120 --> 00:00:33,680 | |
| cycle نبدأ في المعادلة اللي هي معادلة ستة اثنين | |
| 9 | |
| 00:00:47,520 --> 00:01:03,460 | |
| لو أنت كنت هايل و نزلت عملت load و upload دلتا | |
| 10 | |
| 00:01:03,460 --> 00:01:09,600 | |
| أبسلون الاستك على اثنين دلتا أبسلون | |
| 11 | |
| 00:01:13,960 --> 00:01:18,140 | |
| plastic على اثنين يعني بيضل في شفاية ال plastic | |
| 12 | |
| 00:01:18,140 --> 00:01:28,140 | |
| strain هاد ال sigma F prime السلوك بتاعها ده اللي | |
| 13 | |
| 00:01:28,140 --> 00:01:33,680 | |
| هو إيش E إحنا قاعدين هنا ال total strain في جزء | |
| 14 | |
| 00:01:33,680 --> 00:01:39,020 | |
| منه plastic و جزء منه إيش elastic بالنسبة لل | |
| 15 | |
| 00:01:39,020 --> 00:01:43,060 | |
| plastic .. ال elastic strain ده delta between | |
| 16 | |
| 00:01:43,060 --> 00:01:53,000 | |
| elastic على اثنين بتساوي هي sigma F prime على E في | |
| 17 | |
| 00:01:53,000 --> 00:01:59,130 | |
| اثنين N قص بيه العظم في علاقة من ال elastic strain | |
| 18 | |
| 00:01:59,130 --> 00:02:04,030 | |
| و ال sigma f prime يعني ال sigma f prime أو ال | |
| 19 | |
| 00:02:04,030 --> 00:02:12,450 | |
| strength sf prime for n cycles وطبعا دي في ايه | |
| 20 | |
| 00:02:12,450 --> 00:02:18,020 | |
| ايه ده التلابس من ال elastic حلتني لأن العلاقة هتش | |
| 21 | |
| 00:02:18,020 --> 00:02:28,240 | |
| linear يعني هتصفى sigma f prime في اثنين n قص بيه | |
| 22 | |
| 00:02:28,240 --> 00:02:35,120 | |
| اللي هي العلاقة اللي أنتو شايفينها لو | |
| 23 | |
| 00:02:35,120 --> 00:02:40,620 | |
| كانت n عشرة أس تلاتة إذا كانت n بيستوي عشرة أس | |
| 24 | |
| 00:02:40,620 --> 00:02:48,360 | |
| تلاتة يعني الألف هتكون ال strength عند الألف cycle | |
| 25 | |
| 00:02:48,360 --> 00:02:52,540 | |
| بيستوي ال sigma f prime في اثنين في عشر .. هعوض عن | |
| 26 | |
| 00:02:52,540 --> 00:02:57,600 | |
| الألف بألف في اثنين في عشر أس تلاتة في بي يعني | |
| 27 | |
| 00:02:57,600 --> 00:03:03,720 | |
| هتكون اندي sf prime عند عشر أس تلاتة بيستوي اللي | |
| 28 | |
| 00:03:03,720 --> 00:03:12,080 | |
| هي sigma f prime في اثنين في عشر أس تلاتة أس بي | |
| 29 | |
| 00:03:12,080 --> 00:03:19,590 | |
| هاد هتكون some fraction من ال tensile strength هده | |
| 30 | |
| 00:03:19,590 --> 00:03:28,270 | |
| هتكون القيمة بتاعها هده هتكون some fraction إحنا | |
| 31 | |
| 00:03:28,270 --> 00:03:32,190 | |
| حكينا fraction لأنه أكيد هتكون أقل من ال tensile | |
| 32 | |
| 00:03:32,190 --> 00:03:35,550 | |
| strength مش هندخل ال plastic range هتكون هدى أقل | |
| 33 | |
| 00:03:35,550 --> 00:03:41,910 | |
| من إيش واحد ال F هتكون some fraction من ال S U T | |
| 34 | |
| 00:03:46,900 --> 00:03:52,320 | |
| الـ F معناته هتكون تساوي هذا | |
| 35 | |
| 00:03:52,320 --> 00:03:56,340 | |
| ال .. يعني ال F هتكون لو قصان طرفي يعني ال F هتكون | |
| 36 | |
| 00:03:56,340 --> 00:04:02,500 | |
| تساوي ال sigma F prime في اثنين في عشر أس تلاتة | |
| 37 | |
| 00:04:02,500 --> 00:04:12,990 | |
| أس بي على S U T ال S U T أو ال sigma F prime معطيها | |
| 38 | |
| 00:04:12,990 --> 00:04:15,790 | |
| بالعلاقة التي هي SUT زي تلاتمية وخمسة وأربعين | |
| 39 | |
| 00:04:15,790 --> 00:04:22,910 | |
| ميجاباسكال إذا بعوض ال sigma في ال prime واضح أن | |
| 40 | |
| 00:04:22,910 --> 00:04:30,130 | |
| ال F is a function of SUT ال F تعتمد على ال SUT | |
| 41 | |
| 00:04:30,130 --> 00:04:34,170 | |
| فهي علاقة جاهزة | |
| 42 | |
| 00:04:34,170 --> 00:04:40,350 | |
| هنجيبها بعد شوية طبعا | |
| 43 | |
| 00:04:40,350 --> 00:04:41,790 | |
| عشان ال curve | |
| 44 | |
| 00:04:55,910 --> 00:05:05,350 | |
| هذه ال N E ال N E ال N بيساوي N E Endurance بيكون | |
| 45 | |
| 00:05:05,350 --> 00:05:11,250 | |
| ال S F Prime بيساوي S E Prime يعني اللي عوضناه في | |
| 46 | |
| 00:05:11,250 --> 00:05:20,850 | |
| العلاقة اللي هي هذه بيصير اندي S E Prime بيساوي | |
| 47 | |
| 00:05:20,850 --> 00:05:34,710 | |
| Sigma F Prime في اثنين N E قص بي طبعا هيكون عندي X | |
| 48 | |
| 00:05:34,710 --> 00:05:43,870 | |
| الطرفين على سجن F prime منها | |
| 49 | |
| 00:05:43,870 --> 00:05:54,170 | |
| بحسب واخد log الطرفين log هتكون تساوي ب log | |
| 50 | |
| 00:05:57,110 --> 00:06:02,210 | |
| مظبوط؟معناته P هتكون log ال S F prime على Sigma F | |
| 51 | |
| 00:06:02,210 --> 00:06:06,750 | |
| prime على log 2 N E وعمله طبعا عكسها Sigma F prime | |
| 52 | |
| 00:06:06,750 --> 00:06:10,350 | |
| على N E فصارت ايش؟ negative معناته ال P وجدناه | |
| 53 | |
| 00:06:10,350 --> 00:06:14,670 | |
| المعادلة قادة طبعا إحنا بدينا نلخص بدنا المعادلة | |
| 54 | |
| 00:06:14,670 --> 00:06:19,760 | |
| اللي هي S Fprime for n cycles بستوي sigma f prime | |
| 55 | |
| 00:06:19,760 --> 00:06:24,500 | |
| في اثنين n أس بي بعدين حسبنا ال f بستوي sigma f prime | |
| 56 | |
| 00:06:24,500 --> 00:06:29,460 | |
| على s و t في اثنين فعشر أس تلاتة أس بي و sigma f | |
| 57 | |
| 00:06:29,460 --> 00:06:32,260 | |
| prime حسبناها من المعادلة الأولى أو الثانية بحسب | |
| 58 | |
| 00:06:32,260 --> 00:06:35,000 | |
| الوحدات إذا كانت انجليزية بنستخدم المعادلة الأولى | |
| 59 | |
| 00:06:35,000 --> 00:06:38,880 | |
| إذا كانت metric بنستخدم المعادلة الثانية بعدين | |
| 60 | |
| 00:06:38,880 --> 00:06:41,660 | |
| حسبنا ال exponent b اللي هو minus log sigma f | |
| 61 | |
| 00:06:41,660 --> 00:06:48,190 | |
| prime على s a prime على اثنين على log اثنين n a ال F | |
| 62 | |
| 00:06:48,190 --> 00:06:51,590 | |
| له معادلة تانية اللي هو من طول العلاقة هذه معادلة | |
| 63 | |
| 00:06:51,590 --> 00:06:55,650 | |
| من الدرجة الثانية في حالة ال metric units ال F | |
| 64 | |
| 00:06:55,650 --> 00:07:00,210 | |
| بساوي one point oh six ناقص four point one فعشر أس | |
| 65 | |
| 00:07:00,210 --> 00:07:04,250 | |
| ناقص أربعة S U T زي واحد ونصف فعشر أس ناقص سبعة S U | |
| 66 | |
| 00:07:04,250 --> 00:07:07,770 | |
| T لكل تربيع إذا كانت S U T بين خمسمية و ألف وأربعمية ميجا بس كده إذا كانت ال S U T أقل من | |
| 67 | |
| 00:07:11,790 --> 00:07:14,370 | |
| خمسمية ميجا | |
| 69 | |
| 00:07:16,030 --> 00:07:25,290 | |
| recommended إنه نحط ال F في الساعة point nine طبعا | |
| 70 | |
| 00:07:25,290 --> 00:07:30,570 | |
| أو أنا ممكن أستخدم ال figure هذا بمعرفتي لل SUT | |
| 71 | |
| 00:07:30,570 --> 00:07:41,310 | |
| بحسب ال fraction F طيب | |
| 72 | |
| 00:07:42,560 --> 00:07:46,380 | |
| إحنا حكينا ال S-endogram ممكن نعمله idealization | |
| 73 | |
| 00:07:46,380 --> 00:07:51,620 | |
| يعني نقسمه لتلت مناطق في عندي هاي منطقة من واحد | |
| 74 | |
| 00:07:51,620 --> 00:07:58,500 | |
| لألف linear من ألف لمليون linear وبعد المليون | |
| 75 | |
| 00:07:58,500 --> 00:08:03,420 | |
| constant طبعا إحنا حكيه نحكي من واحد لمليون بدي | |
| 76 | |
| 00:08:03,420 --> 00:08:08,700 | |
| أعتبره finite life وبعد المليون infinite life | |
| 77 | |
| 00:08:08,700 --> 00:08:10,140 | |
| الآن | |
| 78 | |
| 00:08:12,210 --> 00:08:16,470 | |
| في المنطقة هذه أو في المنطقة الأولى هذه هيكون يعني | |
| 79 | |
| 00:08:16,470 --> 00:08:20,690 | |
| .. يعني بيعتبروا زي شبه static loading وتقريبا | |
| 80 | |
| 00:08:20,690 --> 00:08:24,090 | |
| بيكون احتمالية ال .. ال failure تصير by yielding | |
| 81 | |
| 00:08:24,090 --> 00:08:31,100 | |
| أكثر منه by fatigue ال .. في المنطقة هذه بين الألف | |
| 82 | |
| 00:08:31,100 --> 00:08:34,360 | |
| والمليون العلاقة اللي نقدر نوصفها العلاقة طبعا هذه | |
| 83 | |
| 00:08:34,360 --> 00:08:38,320 | |
| ال log log scale هتكون power له sf بالسواء a في n | |
| 84 | |
| 00:08:38,320 --> 00:08:43,540 | |
| أس بي ال .. ال b هنا غير ال b السابقة هنشوف كيف | |
| 85 | |
| 00:08:43,540 --> 00:08:50,220 | |
| الآن لأن في نقطتين نقطة هنا اللي | |
| 86 | |
| 00:08:50,220 --> 00:08:57,930 | |
| هي ال n عبارة عن إكم؟ عن ألف وال sf عند ما أنا | |
| 87 | |
| 00:08:57,930 --> 00:09:01,150 | |
| أكون أنا بتكون some fraction من ال S U T هتكون F و S U | |
| 88 | |
| 00:09:01,150 --> 00:09:11,150 | |
| T وعند النقطة هذه مليون وال S E مليون وال S E و | |
| 89 | |
| 00:09:11,150 --> 00:09:15,870 | |
| عند خط linear log log scale وعند نقطتين ممكن أحسب | |
| 90 | |
| 00:09:15,870 --> 00:09:23,730 | |
| ال constants A و B يعني عند نقطتين عند عشر أس | |
| 91 | |
| 00:09:23,730 --> 00:09:28,430 | |
| تلاتة cycles ال Sf بتكون ساوي F S U T عند ال N | |
| 92 | |
| 00:09:28,430 --> 00:09:33,490 | |
| بيساوي مليون بتكون ال Sf بيساوي S A والمعادلة | |
| 93 | |
| 00:09:33,490 --> 00:09:39,170 | |
| عندي اللي هي Sf بيساوي A في N أس B يعني عند نقطتين | |
| 94 | |
| 00:09:39,170 --> 00:09:46,570 | |
| النقطة اللي هو اللي هي عشر أس تلاتة هو F S U T | |
| 95 | |
| 00:09:46,570 --> 00:09:54,910 | |
| النقطة الثانية عشر أس ستة هو S A لو عوض في النقطة | |
| 96 | |
| 00:09:54,910 --> 00:10:02,630 | |
| الأولى عند ال S F ساوي A N أس B النقطة الأولى هي | |
| 97 | |
| 00:10:02,630 --> 00:10:12,070 | |
| عبارة عن F S U T ساوي A فعشرة أو ستلاتة أس B | |
| 98 | |
| 00:10:12,070 --> 00:10:19,690 | |
| صح عند النقطة الثانية هيكون عند S E بتساوي | |
| 99 | |
| 00:10:22,190 --> 00:10:33,690 | |
| A في عشر أس ستة أس بي هاي واحد هاي اثنين لأقسم | |
| 100 | |
| 00:10:33,690 --> 00:10:43,130 | |
| واحد على اثنين بيصير اندي F S U T على S E اللي | |
| 101 | |
| 00:10:43,130 --> 00:10:48,630 | |
| هيروح هتكون عشر أس سالب تلاتة | |
| 102 | |
| 00:10:50,750 --> 00:11:03,030 | |
| أس بي صح؟ يعني هتصير عشر أس سالب تلاتة بي بظهر لو | |
| 103 | |
| 00:11:03,030 --> 00:11:08,150 | |
| أخدت log الطرفين هكون عندي log ال | |
| 104 | |
| 00:11:08,150 --> 00:11:18,630 | |
| F sut على Se ساوي ناقص تلاتة بي | |
| 105 | |
| 00:11:21,660 --> 00:11:28,720 | |
| يعني ال B تطلع سالب تلت log ال F S U T على S A و | |
| 106 | |
| 00:11:28,720 --> 00:11:33,160 | |
| ال A من | |
| 107 | |
| 00:11:33,160 --> 00:11:38,940 | |
| أي معادلة بعوض عن B بحسب | |
| 108 | |
| 00:11:38,940 --> 00:11:43,500 | |
| بعمل simplification و بحسب ال A تطلع ال A بالساوية | |
| 109 | |
| 00:11:43,500 --> 00:11:49,680 | |
| F S U T لكل تربيع على S A يعني يبقى عوض في معادلة | |
| 110 | |
| 00:11:49,680 --> 00:12:03,560 | |
| واحد أو معادلة اثنين عن بيه ومنها بحسب ال a إذا | |
| 111 | |
| 00:12:03,560 --> 00:12:06,300 | |
| عندي كان ال element أو ال mechanical element under | |
| 112 | |
| 00:12:06,300 --> 00:12:10,620 | |
| complete reversed stress sigma reversal في | |
| 113 | |
| 00:12:10,620 --> 00:12:12,920 | |
| المعادلة السابقة اللي هي .. اللي هي هذه | |
| 114 | |
| 00:12:21,580 --> 00:12:26,160 | |
| ممكن أحسب number of reversals to failure عدد الـ | |
| 115 | |
| 00:12:26,160 --> 00:12:31,380 | |
| reversals to failure ومنها بحسب ال N اللي بتطلع | |
| 116 | |
| 00:12:31,380 --> 00:12:37,700 | |
| sigma reversal على A أس واحد على B | |
| 117 | |
| 00:12:41,900 --> 00:12:44,780 | |
| طبعا ال typical S-endogram هو مش ال S-endogram | |
| 118 | |
| 00:12:44,780 --> 00:12:49,740 | |
| السابق يطبق في حالة completely reversed stress لأن | |
| 119 | |
| 00:12:49,740 --> 00:12:55,320 | |
| هو هيك انعمل أخذنا standard specimen وال load كان | |
| 120 | |
| 00:12:55,320 --> 00:12:59,820 | |
| completely reversed bending stress لكن في | |
| 121 | |
| 00:12:59,820 --> 00:13:04,180 | |
| التطبيقات الفعلية بيكونش ال stress completely | |
| 122 | |
| 00:13:04,180 --> 00:13:07,120 | |
| reversed يعني أو بيكونش completely reversed | |
| 123 | |
| 00:13:07,120 --> 00:13:15,100 | |
| فمحتاجين أن نجيب equivalent reversed stress لل | |
| 124 | |
| 00:13:15,100 --> 00:13:17,680 | |
| actual state of stress هنشوف في آخر ال chapter هذه | |
| 125 | |
| 00:13:17,680 --> 00:13:21,400 | |
| هنوجد equivalent completely reversed stress | |
| 126 | |
| 00:13:21,400 --> 00:13:27,980 | |
| situation تكافئ اللي هي ال state و stress الفعلية | |
| 127 | |
| 00:13:27,980 --> 00:13:31,400 | |
| نشوف مثال | |
| 128 | |
| 00:13:45,060 --> 00:13:51,700 | |
| طيب given a ten fifty hot rolled steel يعني الماتير | |
| 129 | |
| 00:13:51,700 --> 00:13:56,880 | |
| اللي عندي عشرة | |
| 130 | |
| 00:13:56,880 --> 00:14:02,520 | |
| خمسين hot rolled steel | |
| 131 | |
| 00:14:08,810 --> 00:14:12,530 | |
| estimate the rotating beam endurance limit at 10 و | |
| 132 | |
| 00:14:12,530 --> 00:14:19,590 | |
| 6 cycles دي نحسب ال S E prime ال | |
| 133 | |
| 00:14:19,590 --> 00:14:23,930 | |
| S E prime مش متساوي في | |
| 134 | |
| 00:14:23,930 --> 00:14:28,970 | |
| علاقة بين ال S E prime وال S U T؟ | |
| 135 | |
| 00:14:28,970 --> 00:14:37,470 | |
| في علاقة ليه | |
| 136 | |
| 00:14:37,470 --> 00:14:37,930 | |
| هذه؟ | |
| 137 | |
| 00:14:40,520 --> 00:14:45,480 | |
| بيساوي نص ال | |
| 138 | |
| 00:14:45,480 --> 00:14:53,400 | |
| S.U.T إذا كانت ال S.U.T أقل | |
| 139 | |
| 00:14:53,400 --> 00:15:03,180 | |
| أو بيساوي ألف أو أربعمائة ميجا باسكال أو بيساوي 700 | |
| 140 | |
| 00:15:03,180 --> 00:15:12,640 | |
| ميجا باسكال إذا كانت ال SUT اكبر من 1400 ميجا باسكال | |
| 141 | |
| 00:15:12,640 --> 00:15:18,360 | |
| أول خطوة لازم نوجد إيش الـ SUT من هنا نوجد الـ SUT | |
| 142 | |
| 00:15:18,360 --> 00:15:25,380 | |
| ثانيا إيش رقم التابل طالع ليها روح على الـ appendix | |
| 143 | |
| 00:15:25,380 --> 00:15:31,760 | |
| A20 روحولي على الـ A20 | |
| 144 | |
| 00:15:37,520 --> 00:15:40,080 | |
| بتروح الـ hot rolled steel 1050 | |
| 145 | |
| 00:16:10,670 --> 00:16:23,730 | |
| ألف .. ألف | |
| 146 | |
| 00:16:23,730 --> 00:16:29,550 | |
| و ستين ما أعرف أكتبش هذا .. آه | |
| 147 | |
| 00:16:40,640 --> 00:16:51,220 | |
| اللي هو table a20 | |
| 148 | |
| 00:16:51,220 --> 00:16:57,540 | |
| a20 مظبوط هذا | |
| 149 | |
| 00:16:57,540 --> 00:17:00,740 | |
| مظبوط | |
| 150 | |
| 00:17:12,850 --> 00:17:17,770 | |
| إحنا عندنا الـ steel ألف و خمسين hot rolled steel | |
| 151 | |
| 00:17:17,770 --> 00:17:29,570 | |
| الـ strings بتاعه كام؟ ستمائة و عشرين | |
| 152 | |
| 00:17:29,570 --> 00:17:41,430 | |
| SUT ستمائة و عشرين ميجا معناته | |
| 153 | |
| 00:17:41,430 --> 00:17:42,170 | |
| الـ SE prime | |
| 154 | |
| 00:17:46,030 --> 00:17:51,210 | |
| هي أقل من ألف الرمية ما هي هتكون نصف صح كانت صارت نصف | |
| 155 | |
| 00:17:51,210 --> 00:18:00,670 | |
| في ستمائة و عشرين ساوي ثلاثمائة و عشرة ميجا بس كده | |
| 156 | |
| 00:18:00,670 --> 00:18:04,250 | |
| هذا | |
| 157 | |
| 00:18:04,250 --> 00:18:14,870 | |
| المطلوب الأول المطلوب | |
| 158 | |
| 00:18:14,870 --> 00:18:15,350 | |
| الثاني | |
| 159 | |
| 00:18:18,900 --> 00:18:23,860 | |
| بدو the endurance strength أو ممكن أحكي the | |
| 160 | |
| 00:18:23,860 --> 00:18:28,300 | |
| fatigue strength أكثر دقة the fatigue strength of | |
| 161 | |
| 00:18:28,300 --> 00:18:33,380 | |
| a polished rotating beam specimen corresponding to | |
| 162 | |
| 00:18:33,380 --> 00:18:38,160 | |
| عشر أس أربعة cycle فين | |
| 163 | |
| 00:18:38,160 --> 00:18:46,380 | |
| دي عينة هتعيش الآن بتاعتها عشر أس أربعة cycles | |
| 164 | |
| 00:18:48,260 --> 00:18:54,900 | |
| الـ dish الوصلة اللي تحت الـ cone بتاعتها المعادلة | |
| 165 | |
| 00:18:54,900 --> 00:18:59,560 | |
| اللي | |
| 166 | |
| 00:18:59,560 --> 00:19:05,720 | |
| هي sf تساوي | |
| 167 | |
| 00:19:05,720 --> 00:19:09,320 | |
| a أنقص | |
| 168 | |
| 00:19:09,320 --> 00:19:17,480 | |
| b صح؟ معناه تطلب أحس بإيش الـ a الـ a تساوي f | |
| 169 | |
| 00:19:21,530 --> 00:19:29,350 | |
| SUT الكل تربيع على SA لأن الـ SUT معروف عنده لازم | |
| 170 | |
| 00:19:29,350 --> 00:19:40,730 | |
| يبقى عند الـ F الـ | |
| 171 | |
| 00:19:40,730 --> 00:19:41,930 | |
| F ستكون تساوي | |
| 172 | |
| 00:19:45,620 --> 00:19:49,780 | |
| يعني بأستخدم المعادلة أو بأستخدم الـ graph بس كنت | |
| 173 | |
| 00:19:49,780 --> 00:19:56,200 | |
| بأستخدم الـ graph الـ SUT عندي ستمائة و عشان أكم .. | |
| 174 | |
| 00:19:56,200 --> 00:20:06,600 | |
| أكم كيلو .. أكم؟ تسعين يعني هنكون إحنا هي التسعين | |
| 175 | |
| 00:20:06,600 --> 00:20:12,280 | |
| يعني حوالين تقريبا point تمانية ستة يعني الـ F هتكون | |
| 176 | |
| 00:20:12,280 --> 00:20:21,300 | |
| point تمانية ستة figure ستة ثمانين أو بأستخدم | |
| 177 | |
| 00:20:21,300 --> 00:20:31,620 | |
| المعادلة اللي هي F تساوي one point O ستة minus | |
| 178 | |
| 00:20:31,620 --> 00:20:36,760 | |
| أربعة point واحد عشرة أقل سالب أربعة في ستمائة | |
| 179 | |
| 00:20:36,760 --> 00:20:43,410 | |
| وعشر اللي هي S U T زائد واحد و نصف في عشرة أقل سالب | |
| 180 | |
| 00:20:43,410 --> 00:20:49,910 | |
| السبعة في ستمائة و عشرين تربيع خلينا نشوف إيش بيطلع | |
| 181 | |
| 00:20:49,910 --> 00:20:55,910 | |
| معانا قريبة | |
| 182 | |
| 00:20:55,910 --> 00:21:00,910 | |
| كثير من تمانية ستة | |
| 183 | |
| 00:21:00,910 --> 00:21:01,350 | |
| ثلاثة | |
| 184 | |
| 00:21:05,000 --> 00:21:13,440 | |
| طيب معناته الـ A هتكون تساوي point تمانية ستة ثلاثة | |
| 185 | |
| 00:21:13,440 --> 00:21:21,540 | |
| ستة و عشرين الكل تربيع على اس إيه اللي هي ثلاثمائة | |
| 186 | |
| 00:21:21,540 --> 00:21:21,820 | |
| عشر | |
| 187 | |
| 00:21:38,480 --> 00:21:51,880 | |
| تسعمية و ثلاثة و عشرين و نصف هذا الـ A طيب الـ B الـ | |
| 188 | |
| 00:21:51,880 --> 00:22:00,740 | |
| B تساوي ناقص طول log الـ | |
| 189 | |
| 00:22:00,740 --> 00:22:14,150 | |
| F S U T على الـ SA صنع قسطولت الـ log الـ point | |
| 190 | |
| 00:22:14,150 --> 00:22:23,250 | |
| تمانية ستة ثلاثة ستمائة و عشرين على ثلاثمائة و عشر | |
| 191 | |
| 00:22:48,240 --> 00:22:57,140 | |
| point صفر صفر سبعة تسعة minus طيب | |
| 192 | |
| 00:22:57,140 --> 00:23:04,860 | |
| معناته الـ sf هتكون حاصل ضرب a تسعمية و ثلاثة و عشرين و | |
| 193 | |
| 00:23:04,860 --> 00:23:09,380 | |
| نصف في الـ n اللي هي عشر أس أربعة | |
| 194 | |
| 00:23:34,200 --> 00:23:38,340 | |
| 446.49 400 | |
| 195 | |
| 00:23:41,360 --> 00:23:49,880 | |
| و الـ 46 ميجا باسكال يعني | |
| 196 | |
| 00:23:49,880 --> 00:23:55,860 | |
| واضح جاي بين الـ SA و الـ SUT لأن الخط جاي زي هيك، | |
| 197 | |
| 00:23:55,860 --> 00:24:06,020 | |
| مظبوط؟ هاي 320 طيب | |
| 198 | |
| 00:24:06,020 --> 00:24:07,040 | |
| هذا مطلوب الثاني | |
| 199 | |
| 00:24:11,430 --> 00:24:16,950 | |
| المطلوب الثالث estimate the | |
| 200 | |
| 00:24:16,950 --> 00:24:23,330 | |
| expected life of a polished rotating beam specimen | |
| 201 | |
| 00:24:23,330 --> 00:24:29,650 | |
| under a completely reversed stress يعني إذا الـ | |
| 202 | |
| 00:24:29,650 --> 00:24:35,070 | |
| specimen تحت أثر completely reversed stress قيمته | |
| 203 | |
| 00:24:35,070 --> 00:24:41,910 | |
| خمسة خمسين kilo poundparents connection بس | |
| 204 | |
| 00:24:41,910 --> 00:24:44,110 | |
| national بالميجا باسكال حلوليا بالله اللي ميجا | |
| 205 | |
| 00:24:44,110 --> 00:24:50,150 | |
| باسكال يعني | |
| 206 | |
| 00:24:50,150 --> 00:24:59,150 | |
| اقسموا على تسعين ضروف ستمائة و عشرين مظبوط؟ | |
| 207 | |
| 00:24:59,150 --> 00:25:06,350 | |
| ثلاثمائة و ثمانين ميجا | |
| 208 | |
| 00:25:06,350 --> 00:25:08,170 | |
| باسكال | |
| 209 | |
| 00:25:12,640 --> 00:25:22,220 | |
| طيب معناته عند الـ N نفس المعادلة هتكون الـ N تساوي | |
| 210 | |
| 00:25:22,220 --> 00:25:32,500 | |
| sigma reversal على A أس واحد على B يعني هتكون ثلاث | |
| 211 | |
| 00:25:32,500 --> 00:25:38,760 | |
| ماية و ثمانين على تسعمية و ثلاثة و عشرين و نصف | |
| 212 | |
| 00:25:41,530 --> 00:25:56,930 | |
| أس واحد على سالب point O سبعة تسعة هتعيش | |
| 213 | |
| 00:25:56,930 --> 00:26:00,150 | |
| أكثر | |
| 214 | |
| 00:26:00,150 --> 00:26:06,650 | |
| من عشر آلاف ساكن لأن الـ stress level صار أقل الـ | |
| 215 | |
| 00:26:06,650 --> 00:26:09,030 | |
| stress level أقل فهتعيش فترة أطول | |
| 216 | |
| 00:26:12,240 --> 00:26:19,800 | |
| من عشر آلاف كام؟ | |
| 217 | |
| 00:26:19,800 --> 00:26:26,400 | |
| ستة و سبعين ألف | |
| 218 | |
| 00:26:26,400 --> 00:26:35,700 | |
| cycle يعني | |
| 219 | |
| 00:26:35,700 --> 00:26:38,160 | |
| ستة و سبعين ألف stress cycle | |
| 220 | |
| 00:26:45,990 --> 00:26:51,910 | |
| طيب نخش على موضوع جديد لأن الـ SE primal endurance | |
| 221 | |
| 00:26:51,910 --> 00:26:59,230 | |
| limit لما طلعناها كانت في المعمل كانت العينة | |
| 222 | |
| 00:26:59,230 --> 00:27:05,650 | |
| معيارية الـ loading pure bending وكان completely | |
| 223 | |
| 00:27:05,650 --> 00:27:10,930 | |
| reversed كان completely reversed معناته اللي هي | |
| 224 | |
| 00:27:10,930 --> 00:27:16,710 | |
| highly polished ويله standard size معين و الـ loading | |
| 225 | |
| 00:27:16,710 --> 00:27:23,250 | |
| pure bending و completely reversed stress عرض | |
| 226 | |
| 00:27:23,250 --> 00:27:30,130 | |
| الواقع ممكن ما يكونش bending ممكن تورجين أو أكسل أو | |
| 227 | |
| 00:27:30,130 --> 00:27:34,760 | |
| bending أو أي خلطة منهم القطر اللي هنتعرض لقطر الـ | |
| 228 | |
| 00:27:34,760 --> 00:27:39,180 | |
| .. الـ mechanical part بيكونش نفسه القطر بتاع الـ | |
| 229 | |
| 00:27:39,180 --> 00:27:45,220 | |
| specimen الـ surface finish مختلف، | |
| 230 | |
| 00:27:45,220 --> 00:27:50,320 | |
| الفحص نعمل درجة حرارة الغرفة الآن ممكن يكون الـ | |
| 231 | |
| 00:27:50,320 --> 00:27:53,260 | |
| mechanical element عند درجة حرارة مرتفعة أو درجة | |
| 232 | |
| 00:27:53,260 --> 00:27:57,640 | |
| حرارة منخفضة مختلفة درجة الحرارة و الـ SEPI لما أنا | |
| 233 | |
| 00:27:57,640 --> 00:28:01,880 | |
| حاكيه هنا بالثورة و نصف الـ SET based على fifty | |
| 234 | |
| 00:28:01,880 --> 00:28:05,980 | |
| percent reliability fifty percent reliability إذا | |
| 235 | |
| 00:28:05,980 --> 00:28:08,820 | |
| اختلفت الـ reliability لاد داتا عن خمسماية لمية | |
| 236 | |
| 00:28:08,820 --> 00:28:12,160 | |
| معناته محتاج أنا .. معناته لـ modification معناته | |
| 237 | |
| 00:28:12,160 --> 00:28:16,270 | |
| عشان أحصل inverse limitلـ mechanical element على | |
| 238 | |
| 00:28:16,270 --> 00:28:21,630 | |
| أرض الواقع محتاج أعمل تعديلات لأن الـ mechanical | |
| 239 | |
| 00:28:21,630 --> 00:28:27,550 | |
| element موجود تحت ظروف مختلفة عن الظروف اللي هو الـ | |
| 240 | |
| 00:28:27,550 --> 00:28:33,030 | |
| specimen المعياري وبالتالي محتاج أعمل تعديلات عشان | |
| 241 | |
| 00:28:33,030 --> 00:28:40,610 | |
| ذلك بأستخدم معادلة SE تساوي K A K B K C K D K E SE | |
| 242 | |
| 00:28:40,610 --> 00:28:49,160 | |
| Prime الـ SE prime هي الـ endurance limit عندي | |
| 243 | |
| 00:28:49,160 --> 00:28:58,160 | |
| critical location في الـ mechanical element طبعا الـ | |
| 244 | |
| 00:28:58,160 --> 00:29:04,730 | |
| SE prime هي خاصية للمادة خاصية المادة اللي هي الـ | |
| 245 | |
| 00:29:04,730 --> 00:29:11,010 | |
| endurance limit لـ standard fatigue specimen under | |
| 246 | |
| 00:29:11,010 --> 00:29:15,570 | |
| pure bending complete reversed stress highly | |
| 247 | |
| 00:29:15,570 --> 00:29:20,750 | |
| polished و العينة معيارية الـ K A هو surface factor | |
| 248 | |
| 00:29:20,750 --> 00:29:28,970 | |
| surface finish الـ K B size factor K C load factor | |
| 249 | |
| 00:29:28,970 --> 00:29:33,910 | |
| و الـ K D temperature factor و الـ K E اللي هو | |
| 250 | |
| 00:29:33,910 --> 00:29:38,650 | |
| reliability factor و الـ S E هو الـ endurance limit | |
| 251 | |
| 00:29:38,650 --> 00:29:39,890 | |
| بعد التعديلات هذه كلها | |
| 252 | |
| 00:29:44,580 --> 00:29:52,540 | |
| أول واحد اللي هو الـ surface factor k a طبعا كل ما | |
| 253 | |
| 00:29:52,540 --> 00:29:57,060 | |
| كان الـ mechanical element الـ strength بتاعته بيزيد | |
| 254 | |
| 00:29:57,060 --> 00:30:02,860 | |
| كل ما كان أكثر حساسية للـ surface finish إذا كان | |
| 255 | |
| 00:30:02,860 --> 00:30:05,620 | |
| مثلا الـ strength بتاعته منخفضة ductile كتير | |
| 256 | |
| 00:30:05,620 --> 00:30:11,440 | |
| بيكونش حساس للـ surface finish و الخدوش لكن كل ما | |
| 257 | |
| 00:30:11,440 --> 00:30:15,940 | |
| زي الـ strength بتكون حساسيته أكثر معناته الـ K A | |
| 258 | |
| 00:30:15,940 --> 00:30:20,820 | |
| بتعتمد على الـ ultimate strength تُعطى من العلاقة | |
| 259 | |
| 00:30:20,820 --> 00:30:26,860 | |
| اللي هي K A تساوي A في S U T أس B الـ A و الـ B هو | |
| 260 | |
| 00:30:26,860 --> 00:30:30,600 | |
| factors بتعتمد على الـ surface finish بتاعة الـ | |
| 261 | |
| 00:30:30,600 --> 00:30:36,980 | |
| mechanical part إذا كان معمله grounding الـ factor | |
| 262 | |
| 00:30:36,980 --> 00:30:39,840 | |
| A يلو قيمة طبعا هنا عندي English unit هنا | |
| 263 | |
| 00:30:39,840 --> 00:30:44,450 | |
| و اندلمetric unit اللي بي .. نفس الشي في الحالتين إذا | |
| 264 | |
| 00:30:44,450 --> 00:30:49,170 | |
| كان machined أو cold drawn الـ a بتختلف و الـ b | |
| 265 | |
| 00:30:49,170 --> 00:30:55,450 | |
| تختلف، إذا كان hot rolled، صار rolling على الساخن، | |
| 266 | |
| 00:30:55,450 --> 00:31:01,310 | |
| برضه الـ a و الـ b مختلفة و as forged بتكون الـ a و | |
| 267 | |
| 00:31:01,310 --> 00:31:06,310 | |
| الـ b مختلفة، هذا اللي هو الـ service finish factor، | |
| 268 | |
| 00:31:06,310 --> 00:31:07,170 | |
| هنشوف مثال | |
| 269 | |
| 00:31:37,100 --> 00:31:39,880 | |
| a steel has a minimum ultimate strength of | |
| 270 | |
| 00:31:39,880 --> 00:31:43,820 | |
| خمسمائة و عشرين ميجا باسكال فيه عند steel الـ | |
| 271 | |
| 00:31:43,820 --> 00:31:48,500 | |
| ultimate tensile strength بتاعته خمسمائة و عشرين | |
| 272 | |
| 00:31:48,500 --> 00:31:55,940 | |
| ميجا باسكال و الـ surface بتاعه معمله machining | |
| 273 | |
| 00:31:55,940 --> 00:32:03,820 | |
| machined surface machined surface | |
| 274 | |
| 00:32:07,040 --> 00:32:16,560 | |
| احسب الـ K.A. الـ K.A. شو يساوي؟ | |
| 275 | |
| 00:32:16,560 --> 00:32:25,540 | |
| الـ K.A. يساوي A S U T أس P يعني الآن هو machined | |
| 276 | |
| 00:32:25,540 --> 00:32:28,880 | |
| يعني الـ A أنا عندي متر كيلونت هتكون ثلاثة point O | |
| 277 | |
| 00:32:28,880 --> 00:32:37,190 | |
| أربعة صح؟ هتكون ثلاثة point O أربعة في خمسمائة و | |
| 278 | |
| 00:32:37,190 --> 00:32:50,350 | |
| عشرين الـ B سالب point اتنين واحد السبعة اسوليها | |
| 279 | |
| 00:33:03,490 --> 00:33:06,430 | |
| طبعا عشان أكون في الصورة الـ .. الـ tables و في كثير | |
| 280 | |
| 00:33:06,430 --> 00:33:12,190 | |
| من المعادلات اختلفت في الـ version الجديدة مختلفة | |
| 281 | |
| 00:33:12,190 --> 00:33:20,470 | |
| من الأول يعني كلها experimental فبيصير تعديلات | |
| 282 | |
| 00:33:20,470 --> 00:33:21,410 | |
| point | |
| 283 | |
| 00:33:36,930 --> 00:33:40,870 | |
| هو لما بيعمل فحوصات لما يعدوا معينة بيعملها ما | |
| 284 | |
| 00:33:40,870 --> 00:33:44,090 | |
| يسمى اللي هو characterization يعني أنه بيعرف | |
| 285 | |
| 00:33:44,090 --> 00:33:49,350 | |
| خواصها، لما بيعرف خواصها بيعملش عينة واحدة، بيعمل | |
| 286 | |
| 00:33:49,350 --> 00:33:52,790 | |
| مجموعة من العينات، لكل عينة بيعمل مثلًا ال tensile | |
| 287 | |
| 00:33:52,790 --> 00:33:55,910 | |
| test أو بيعمل statistical .. اللي بيحكيلك هذه هي | |
| 288 | |
| 00:33:55,910 --> 00:33:57,230 | |
| ال minimum tensile strength | |
| 289 | |
| 00:34:05,130 --> 00:34:11,650 | |
| الـ Kb الـ size factor أول شيء في الـ specimen لما | |
| 290 | |
| 00:34:11,650 --> 00:34:17,310 | |
| نعمل فحص بيكون العينة عادةً بتكون إما واحد أو اثنين | |
| 291 | |
| 00:34:17,310 --> 00:34:26,750 | |
| مدورة، مش مقطع ثاني، العينة مدورة وبتدور و ليها قطر | |
| 292 | |
| 00:34:26,750 --> 00:34:27,190 | |
| معين | |
| 293 | |
| 00:34:31,640 --> 00:34:36,120 | |
| معناته وعند حطها طبعًا هي under pure bending الـ | |
| 294 | |
| 00:34:36,120 --> 00:34:45,300 | |
| sigma بتساوي M في C على I صح؟ | |
| 295 | |
| 00:34:45,300 --> 00:34:48,700 | |
| بتساوي | |
| 296 | |
| 00:34:48,700 --> 00:34:56,760 | |
| نحكي 32 M على | |
| 297 | |
| 00:34:56,760 --> 00:34:59,800 | |
| I دي بتتكيف | |
| 298 | |
| 00:35:06,990 --> 00:35:12,430 | |
| معناته الـ stress level | |
| 299 | |
| 00:35:16,160 --> 00:35:21,820 | |
| بعتمد على القطر، بعتمد على القطر المراتب عشان | |
| 300 | |
| 00:35:21,820 --> 00:35:28,960 | |
| أعمل crack initiation محتاج أكبر الـ stress صح؟ | |
| 301 | |
| 00:35:28,960 --> 00:35:35,500 | |
| محتاج أكبر الـ stress level لأن القطر ده أدى أدى | |
| 302 | |
| 00:35:35,500 --> 00:35:41,180 | |
| أدى لزيادة هيعمل الـ stress level أكبر عشان أرفع بدي | |
| 303 | |
| 00:35:41,180 --> 00:35:47,570 | |
| أزود الـ stress level، أزود الـ stress level في حالة | |
| 304 | |
| 00:35:47,570 --> 00:35:52,830 | |
| cantilever loading, bending أو torsion والـ mechanical | |
| 305 | |
| 00:35:52,830 --> 00:35:59,770 | |
| part مدور وبدور، الـ Kb معطلة علاقة كبيرة بس هركز على | |
| 306 | |
| 00:35:59,770 --> 00:36:04,510 | |
| الوحدات المترية، Kb بتساوي 1.24 في | |
| 307 | |
| 00:36:04,510 --> 00:36:07,810 | |
| دي، أقصى ناقص 0.107 دي بين 7 و 6 | |
| 308 | |
| 00:36:07,810 --> 00:36:12,070 | |
| 2 لـ 51 ملم، أو بتساوي 1.5 | |
| 309 | |
| 00:36:12,070 --> 00:36:16,470 | |
| 1 في دي، أقصى ناقص 0.157 في حال | |
| 310 | |
| 00:36:16,470 --> 00:36:20,570 | |
| كان القطر بين 51 و 245 ملم | |
| 311 | |
| 00:36:20,570 --> 00:36:25,970 | |
| for دي، أقل من 7 و 6.2 ملم | |
| 312 | |
| 00:36:27,500 --> 00:36:33,780 | |
| recommended تحط Kb بتساوي 1، إذا Kb أقل من | |
| 313 | |
| 00:36:33,780 --> 00:36:41,420 | |
| 7 من 6 ملم تحط الـ Kb 1 طيب | |
| 314 | |
| 00:36:41,420 --> 00:36:45,960 | |
| هذا | |
| 315 | |
| 00:36:45,960 --> 00:36:54,000 | |
| في حالة bending أو torsion load ليش bending و | |
| 316 | |
| 00:36:54,000 --> 00:36:57,060 | |
| torsion؟ لأن ال bending، إذا عندي bending | |
| 317 | |
| 00:37:05,390 --> 00:37:09,090 | |
| الـ stress بتتغير | |
| 318 | |
| 00:37:09,090 --> 00:37:12,690 | |
| بالشكل هذا، أو صح؟ و برضه في الـ torsion نفس | |
| 319 | |
| 00:37:12,690 --> 00:37:21,850 | |
| الشيء، إذا عندي torsion هيكون هينعدم | |
| 320 | |
| 00:37:21,850 --> 00:37:27,010 | |
| في النص، و maximum عندي في surface، معناه طبيعي الـ | |
| 321 | |
| 00:37:27,010 --> 00:37:30,110 | |
| stress اللي بنتج عن الـ bending شبيه بالـ stress | |
| 322 | |
| 00:37:30,110 --> 00:37:34,130 | |
| اللي بنتج عن الـ torsion، والـ bending نفس الشيء | |
| 323 | |
| 00:37:39,340 --> 00:37:48,840 | |
| طيب في حالة الـ axial loading الـ Kb بنحطها 1، Kb | |
| 324 | |
| 00:37:48,840 --> 00:37:55,860 | |
| بتساوي 1، لسه بنحكي احنا على part مدور ومدور | |
| 325 | |
| 00:37:55,860 --> 00:38:01,440 | |
| الآن | |
| 326 | |
| 00:38:01,440 --> 00:38:06,200 | |
| في عندي حالتين أنه | |
| 327 | |
| 00:38:06,200 --> 00:38:14,040 | |
| مش مدور، مدور، أو | |
| 328 | |
| 00:38:14,040 --> 00:38:24,360 | |
| بدور، مدور، أو مش مدور، بدور هذه كل الاحتمالات، لأن | |
| 329 | |
| 00:38:24,360 --> 00:38:29,700 | |
| مش هدخل في تفاصيل، في الحالة هي إن نوجد equivalent | |
| 330 | |
| 00:38:29,700 --> 00:38:34,640 | |
| diameter، أنا | |
| 331 | |
| 00:38:34,640 --> 00:38:42,820 | |
| حاطها في الـ slides في حالة .. في | |
| 332 | |
| 00:38:42,820 --> 00:38:52,260 | |
| حالة مقطع مدور ومدور، يعني مدور، حالة زيك مثلًا | |
| 333 | |
| 00:38:52,260 --> 00:38:56,860 | |
| هذه حالة دوران هذه في عندي fatigue loading لكن | |
| 334 | |
| 00:38:56,860 --> 00:39:04,680 | |
| بدور مظبوط بتكون الـ equivalent diameter سواء | |
| 335 | |
| 00:39:04,680 --> 00:39:09,680 | |
| 3.7 دي بس احنا الـ equivalent دي | |
| 336 | |
| 00:39:09,680 --> 00:39:17,860 | |
| equivalent ليه؟ في المعادلات السابقة إذا كان مقطع | |
| 337 | |
| 00:39:17,860 --> 00:39:26,410 | |
| مستطيل، مقطع H في B، بتكون الـ D equivalent بتساوي 0.808 في H في B، قص نص، بحاول الـ equivalent rotating | |
| 338 | |
| 00:39:26,410 --> 00:39:33,990 | |
| beam، equivalent rotating beam بتكون بتساوي 0.808 H B | |
| 339 | |
| 00:39:33,990 --> 00:39:39,910 | |
| قص نص، عندي | |
| 340 | |
| 00:39:39,910 --> 00:39:45,130 | |
| في الكتاب table A63 معطيني الـ equivalent diameter | |
| 341 | |
| 00:39:45,130 --> 00:39:51,190 | |
| في حالة مقطع مدور مدور، شو برضه معطيني الـ diameter | |
| 342 | |
| 00:39:51,190 --> 00:39:58,450 | |
| في حالة مقطع مستطيل، معطيني | |
| 343 | |
| 00:39:58,450 --> 00:40:03,750 | |
| في حالة مقطع I beam و | |
| 344 | |
| 00:40:03,750 --> 00:40:08,550 | |
| معطيني في حالة الـ I beam و | |
| 345 | |
| 00:40:08,550 --> 00:40:15,330 | |
| معطيني في حالة الـ channel شوف | |
| 346 | |
| 00:40:15,330 --> 00:40:15,790 | |
| مثال | |
| 347 | |
| 00:40:31,160 --> 00:40:37,540 | |
| a steel shaft loaded in bending is thirty | |
| 348 | |
| 00:40:37,540 --> 00:40:42,260 | |
| millimeters in diameter abutting a flat shoulder | |
| 349 | |
| 00:40:42,260 --> 00:40:44,180 | |
| يعني عندي 32 | |
| 350 | |
| 00:41:01,960 --> 00:41:06,800 | |
| هذا الـ 32 و | |
| 351 | |
| 00:41:06,800 --> 00:41:14,860 | |
| هذا الـ 38، وهذا فيه fillet بينهم | |
| 352 | |
| 00:41:14,860 --> 00:41:18,520 | |
| the material shaft has a mean ultimate tensile on the | |
| 353 | |
| 00:41:18,520 --> 00:41:26,060 | |
| rings of 690 ميجا باسكال، الـ SUT بتساوي | |
| 354 | |
| 00:41:26,060 --> 00:41:27,480 | |
| 690 ميجا باسكال | |
| 355 | |
| 00:41:35,360 --> 00:41:44,160 | |
| estimate the size factor Kb if the | |
| 356 | |
| 00:41:44,160 --> 00:41:48,520 | |
| shaft is used in a rotating mode أولًا شوف مدور و | |
| 357 | |
| 00:41:48,520 --> 00:41:54,980 | |
| بدور، معناته دي الـ loading بتاعته نفس دي صح؟ إذا هو | |
| 358 | |
| 00:41:54,980 --> 00:42:00,840 | |
| مدور وبدور، احسب الـ Kb، و برضه بيحكي لي | |
| 359 | |
| 00:42:05,900 --> 00:42:12,160 | |
| طيب الـ KB هتكون | |
| 360 | |
| 00:42:12,160 --> 00:42:17,640 | |
| الـ | |
| 361 | |
| 00:42:17,640 --> 00:42:24,900 | |
| D تمامًا 30، هتكون الـ Kb، الـ Kb هتساوي 1 | |
| 362 | |
| 00:42:24,900 --> 00:42:30,980 | |
| .24 في دي، ناقص 0.107 | |
| 363 | |
| 00:42:30,980 --> 00:42:37,260 | |
| يعني هتكون 1.24، الـ D عنده 30 | |
| 364 | |
| 00:42:37,260 --> 00:42:47,880 | |
| ناقص 0.107، هذا | |
| 365 | |
| 00:42:47,880 --> 00:42:54,120 | |
| في حالة باخليه | |
| 366 | |
| 00:42:54,120 --> 00:42:58,880 | |
| critical، ده mm هذا مش critical بالنسبالي هذا | |
| 367 | |
| 00:43:03,540 --> 00:43:08,300 | |
| 1.856، فهذا في حالة rotating في | |
| 368 | |
| 00:43:08,300 --> 00:43:13,060 | |
| حالة non rotating mode بلزم نحسب effective | |
| 369 | |
| 00:43:13,060 --> 00:43:18,260 | |
| diameter، دي effective مش بتساوي 3.7 | |
| 370 | |
| 00:43:18,260 --> 00:43:23,620 | |
| دي effective في حالة non rotating بتساوي 3.7 | |
| 371 | |
| 00:43:23,620 --> 00:43:28,980 | |
| دي يعني 3.7 في 30 | |
| 372 | |
| 00:43:28,980 --> 00:43:29,460 | |
| و 32 | |
| 373 | |
| 00:43:37,160 --> 00:43:49,400 | |
| 11.84 mm، بعدين بحسب الـ KB بس 1.24 في 11.84 وناقص | |
| 374 | |
| 00:43:49,400 --> 00:43:57,300 | |
| 0.107 . | |
| 375 | |
| 00:43:57,300 --> 00:43:57,560 | |
| 9 | |
| 376 | |
| 00:44:18,240 --> 00:44:21,400 | |
| طيب الـ factor الثالث اللي هو الـ load factor احنا | |
| 377 | |
| 00:44:21,400 --> 00:44:25,280 | |
| حكيناه في الـ lab، تحت الفحص بتكون under pure | |
| 378 | |
| 00:44:25,280 --> 00:44:30,240 | |
| bending، لكن الـ load على أرض الواقع بتكون أي شيء | |
| 379 | |
| 00:44:30,240 --> 00:44:34,700 | |
| ثاني، axial أو torsion أو bending أو أي خليط من الـ | |
| 380 | |
| 00:44:34,700 --> 00:44:38,440 | |
| loading، المعادلة | |
| 381 | |
| 00:44:38,440 --> 00:44:42,580 | |
| اللي هعطيكوها هنا applicable في حالة single load | |
| 382 | |
| 00:44:42,580 --> 00:44:47,040 | |
| condition يعني بيكون يا إما الـ load bending أو | |
| 383 | |
| 00:44:47,040 --> 00:44:51,440 | |
| axial أو torsion، في حالة الخليط في آخر الشفطة | |
| 384 | |
| 00:44:51,440 --> 00:44:58,060 | |
| بنشوف كيف يعني نحسبها، الـ Kc بتساوي في حالة الـ | |
| 385 | |
| 00:44:58,060 --> 00:45:02,100 | |
| bending ما هو أساسًا في الفحص bending فمعناته الـ Kc | |
| 386 | |
| 00:45:02,100 --> 00:45:07,930 | |
| بتساوي 1، في حالة axial loading 1.85 | |
| 387 | |
| 00:45:07,930 --> 00:45:18,950 | |
| في حالة torsion الـ Kc بتساوي 1.59 طيب | |
| 388 | |
| 00:45:18,950 --> 00:45:24,190 | |
| هذا الـ Kc الـ | |
| 389 | |
| 00:45:24,190 --> 00:45:28,310 | |
| Kt لأ | |
| 390 | |
| 00:45:28,310 --> 00:45:36,620 | |
| أنا أي معدن لما يسخن أو يبرد بتتغير خواصه | |
| 391 | |
| 00:45:36,620 --> 00:45:39,960 | |
| الميكانيكية، لو جبت الحديد عند room temperature | |
| 392 | |
| 00:45:39,960 --> 00:45:45,300 | |
| بيكون ductile، اللي عندنا قسمين، بيصير تصرف brittle | |
| 393 | |
| 00:45:45,300 --> 00:45:48,880 | |
| ما أنت brittle، الـ tensile strength بتاعته زادت | |
| 394 | |
| 00:45:48,880 --> 00:45:53,900 | |
| على حساب إيش؟ ductility، بشكل عام إذا برفع الحرارة | |
| 395 | |
| 00:45:55,940 --> 00:46:01,200 | |
| بيصير more ductile، مظبوط؟ معناته الـ SUT أو الـ | |
| 396 | |
| 00:46:01,200 --> 00:46:05,980 | |
| strength بتتغير بتغير درجة الحرارة، والفحص صار | |
| 397 | |
| 00:46:05,980 --> 00:46:09,420 | |
| عند الـ room temperature وكانت الـ SE prime بتساوي نص | |
| 398 | |
| 00:46:09,420 --> 00:46:15,440 | |
| الـ SUT، معناته الـ | |
| 399 | |
| 00:46:15,440 --> 00:46:20,600 | |
| الـ strength is a function of temperature، في عنده | |
| 400 | |
| 00:46:20,600 --> 00:46:25,750 | |
| معادلة هنا، ST على الـ strength at the given | |
| 401 | |
| 00:46:25,750 --> 00:46:29,850 | |
| temperature على الـ strength at room temperature، ما | |
| 402 | |
| 00:46:29,850 --> 00:46:31,570 | |
| هو الطيب اللي العلاقة فيه، عندي علاقتين واحدة | |
| 403 | |
| 00:46:31,570 --> 00:46:35,530 | |
| باستخدام الفهرنهايت، واحدة باستخدام الـ steel cells | |
| 404 | |
| 00:46:35,530 --> 00:46:40,270 | |
| فهي بتكون الـ ST على SRT بتساوي 0.99 زي 5.9 في 10 | |
| 405 | |
| 00:46:40,270 --> 00:46:49,110 | |
| و 12.4 Tc ناقص 2.1 في 10 و 12.6 Tc لكل تربيع، for | |
| 406 | |
| 00:46:49,110 --> 00:46:50,030 | |
| steels بين | |
| 407 | |
| 00:46:52,910 --> 00:47:00,010 | |
| من 20 درجة لحد 550 درجة تقريبًا، نص أو | |
| 408 | |
| 00:47:00,010 --> 00:47:02,910 | |
| 40% من الـ melting point، 40% من | |
| 409 | |
| 00:47:02,910 --> 00:47:07,990 | |
| الـ melting point، الـ K دي بتساوي الـ ST على SRT، الـ K | |
| 410 | |
| 00:47:07,990 --> 00:47:14,910 | |
| دي بتساوي ST على SRT طيب | |
| 411 | |
| 00:47:14,910 --> 00:47:16,510 | |
| حضرة الجامعة نكمل | |