| 1 | |
| 00:00:05,060 --> 00:00:07,980 | |
| بسم الله الرحمن الرحيم السلام عليكم ورحمة الله | |
| 2 | |
| 00:00:07,980 --> 00:00:14,440 | |
| وبركاته هنكمل في مادة تصميم الآلات واحد احنا بدأنا | |
| 3 | |
| 00:00:14,440 --> 00:00:18,600 | |
| في chapter خمسة اللي بيحكي على ال static failure | |
| 4 | |
| 00:00:18,600 --> 00:00:23,080 | |
| أو failure due to static loading so far حكينا عن | |
| 5 | |
| 00:00:23,080 --> 00:00:27,200 | |
| ال maximum shear stress theory و ال distortion | |
| 6 | |
| 00:00:27,200 --> 00:00:29,880 | |
| energy theory أو von Mises theory | |
| 7 | |
| 00:00:32,220 --> 00:00:35,440 | |
| اليوم هنحكي عن new theory اللي هي ال Mohr theory | |
| 8 | |
| 00:00:37,630 --> 00:00:40,690 | |
| إذا فاكرين نرجع لأول الشابتر كنا نفحص نشوف ال | |
| 9 | |
| 00:00:40,690 --> 00:00:43,570 | |
| material هي ductile ولا مش ductile is ductile كنا | |
| 10 | |
| 00:00:43,570 --> 00:00:48,690 | |
| نروح على جهة اليمين بعدين كنا نفحص نشوف هل ال | |
| 11 | |
| 00:00:48,690 --> 00:00:52,690 | |
| yield strength in tension بيساوي yield strength in | |
| 12 | |
| 00:00:52,690 --> 00:00:55,270 | |
| compression إذا بيساوي yield strength in tension | |
| 13 | |
| 00:00:55,270 --> 00:00:58,430 | |
| بيساوي yield strength in compression كنا نستخدم | |
| 14 | |
| 00:00:58,430 --> 00:01:01,750 | |
| اللي هي maximum shear stress theory في حالة | |
| 15 | |
| 00:01:01,750 --> 00:01:04,890 | |
| concerted solution أو distortion energy theory في | |
| 16 | |
| 00:01:04,890 --> 00:01:13,050 | |
| حالة more accurate solution الآن إذا ال yield | |
| 17 | |
| 00:01:13,050 --> 00:01:17,230 | |
| strength أو ال strength in tension ما بيساويش ال | |
| 18 | |
| 00:01:17,230 --> 00:01:20,970 | |
| strength in compression بدي استخدم نظرية ثانية | |
| 19 | |
| 00:01:20,970 --> 00:01:26,030 | |
| اسمها ال Mohr theory بنستخدم ال Mohr theory ال Mohr | |
| 20 | |
| 00:01:26,030 --> 00:01:35,150 | |
| theory يعني هي مؤسسة على ثلاث فحوصات عينة تم فحصها | |
| 21 | |
| 00:01:35,150 --> 00:01:40,070 | |
| under pure tension uniaxial loading طبعًا ال Mohr | |
| 22 | |
| 00:01:40,070 --> 00:01:46,810 | |
| بتكون بالشكل هذا وعينة كانت under pure compression | |
| 23 | |
| 00:01:46,810 --> 00:01:54,830 | |
| هذا ال Mohr بتاعتها وعينة under pure torsion هذا | |
| 24 | |
| 00:01:54,830 --> 00:02:00,210 | |
| بيكون ال Mohr sir بتاعتها الآن ال failure curve | |
| 25 | |
| 00:02:00,210 --> 00:02:08,710 | |
| هذا هو ال failure curve بيكون curve مماس لثلاث دوائر ال | |
| 26 | |
| 00:02:08,710 --> 00:02:13,010 | |
| tension و ال compression و ال torsion circle هذا | |
| 27 | |
| 00:02:13,010 --> 00:02:19,010 | |
| اللي هو ال failure profile طبعًا as an | |
| 28 | |
| 00:02:19,010 --> 00:02:19,830 | |
| approximation | |
| 29 | |
| 00:02:22,660 --> 00:02:27,700 | |
| هنقول لأ خلينا نحكي نأخذ اللي هو ال tensile test و | |
| 30 | |
| 00:02:27,700 --> 00:02:32,580 | |
| ال compression test و نرسم ال tangent line | |
| 31 | |
| 00:02:32,580 --> 00:02:37,120 | |
| للدائرتين هدول ال two Mohr circles و هذا يمثل ال | |
| 32 | |
| 00:02:37,120 --> 00:02:41,960 | |
| failure profile الخط هذا ال failure profile طبعًا | |
| 33 | |
| 00:02:41,960 --> 00:02:49,070 | |
| based على ال geometry و تشبه مثلثات بيطلع عنده سيجما | |
| 34 | |
| 00:02:49,070 --> 00:02:55,530 | |
| واحد على ST ناقص سيجما ثلاث على SC بيستنتج، | |
| 35 | |
| 00:02:55,530 --> 00:03:00,230 | |
| سيجما واحد هي إيش؟ principle stress، سيجما اثنين | |
| 36 | |
| 00:03:00,230 --> 00:03:03,510 | |
| principle stress، سيجما ثلاث principle إيش؟ stress | |
| 37 | |
| 00:03:06,110 --> 00:03:09,030 | |
| ال ST هي ال strength in tension و ال SC هي ال | |
| 38 | |
| 00:03:09,030 --> 00:03:12,610 | |
| strength in compression لو حطينا ال factor في ال | |
| 39 | |
| 00:03:12,610 --> 00:03:17,730 | |
| safety بيصير عندي sigma 1 على ST ناقص sigma 3 على | |
| 40 | |
| 00:03:17,730 --> 00:03:25,630 | |
| ST بيصير 1 على N لأن في حالة ductile materials ال | |
| 41 | |
| 00:03:25,630 --> 00:03:31,930 | |
| ST بيصير yield strength in tension و ال SC بتكون | |
| 42 | |
| 00:03:31,930 --> 00:03:34,170 | |
| yield strength in compression في حالة brittle | |
| 43 | |
| 00:03:34,170 --> 00:03:40,150 | |
| materials هذه بتكون ال ultimate tensile strength | |
| 44 | |
| 00:03:40,150 --> 00:03:45,270 | |
| وهذه ال ultimate compressive strength معناته احنا | |
| 45 | |
| 00:03:45,270 --> 00:03:48,870 | |
| هنا general ST و ST في حالة ال ductile material ال | |
| 46 | |
| 00:03:48,870 --> 00:03:52,390 | |
| ST بتكون yield strength in tension و ال SC ال | |
| 47 | |
| 00:03:52,390 --> 00:03:54,310 | |
| yield strength in compression في حالة brittle | |
| 48 | |
| 00:03:54,310 --> 00:03:57,290 | |
| materials بتكون هذه ال ultimate tensile strength | |
| 49 | |
| 00:03:57,290 --> 00:04:01,130 | |
| وهذه بتكون ال ultimate compressive strength | |
| 50 | |
| 00:04:05,090 --> 00:04:11,350 | |
| هنأخذ 2d case يعني في الشغل عندي في عندي ال two | |
| 51 | |
| 00:04:11,350 --> 00:04:12,890 | |
| points و ال stresses اللي حلو إن أنا أكون عندي ال | |
| 52 | |
| 00:04:12,890 --> 00:04:16,290 | |
| two points و ال stresses موجبين عندي ثلاث حالات | |
| 53 | |
| 00:04:16,290 --> 00:04:20,220 | |
| هيكون ال sigma a و sigma b موجبين حالة الثانية | |
| 54 | |
| 00:04:20,220 --> 00:04:26,220 | |
| واحدة موجبة واحدة سالبة حالة الثالثة اثنتين سالبين | |
| 55 | |
| 00:04:26,220 --> 00:04:30,340 | |
| في الحالة الأولى إذا كانت sigma a و sigma b موجبين | |
| 56 | |
| 00:04:30,340 --> 00:04:33,720 | |
| هترتبوا ترتيب تصاعدي sigma a أكبر أو يساوي sigma b | |
| 57 | |
| 00:04:33,720 --> 00:04:40,100 | |
| أكبر أو يساوي صفر بتكون sigma واحد هي إيش؟ sigma a و | |
| 58 | |
| 00:04:40,100 --> 00:04:46,600 | |
| sigma ثلاث اللي هي بتكون صفر معناته لما أعوض هنا | |
| 59 | |
| 00:04:47,600 --> 00:04:52,420 | |
| بيصير عندي سيجما a على ST ناقص صفر على ST بيساوي | |
| 60 | |
| 00:04:52,420 --> 00:04:57,720 | |
| واحد يعني | |
| 61 | |
| 00:04:57,720 --> 00:05:02,020 | |
| الحالة الأولى عندي سيجما a | |
| 62 | |
| 00:05:04,710 --> 00:05:14,010 | |
| أكبر أو يساوي سيجما b أكبر أو يساوي صفر سيجما | |
| 63 | |
| 00:05:14,010 --> 00:05:22,530 | |
| واحد سيجما اثنين سيجما ثلاث عند ال failure بيصير | |
| 64 | |
| 00:05:22,530 --> 00:05:31,060 | |
| سيجما واحد على ST ناقص سيجما ثلاث على S C | |
| 65 | |
| 00:05:31,060 --> 00:05:34,680 | |
| بالساوي واحد يعني لو عوضنا سيجما واحد اللي هي سيجما | |
| 66 | |
| 00:05:34,680 --> 00:05:44,420 | |
| A على S T ناقص صفر على S C بالساوي واحد يعني | |
| 67 | |
| 00:05:44,420 --> 00:05:53,800 | |
| بالتالي دي سيجما A على S T بالساوي واحد يعني | |
| 68 | |
| 00:05:53,800 --> 00:06:02,080 | |
| عشان يصير failure لازم سيجما A أكبر أو يساوي ال ST | |
| 69 | |
| 00:06:02,080 --> 00:06:07,520 | |
| هذه الحالة الأولى الحالة الثانية واحدة موجبة | |
| 70 | |
| 00:06:07,520 --> 00:06:14,100 | |
| وواحدة سالبة يعني أنا هرتبهم هتكون عندي سيجما a أكبر | |
| 71 | |
| 00:06:14,100 --> 00:06:22,220 | |
| أو يساوي الصفر أكبر أو يساوي سيجما b يعني هذه هتكون | |
| 72 | |
| 00:06:22,220 --> 00:06:30,600 | |
| سيجما واحد سيجما اثنين و سيجما ثلاث لما نطبق | |
| 73 | |
| 00:06:30,600 --> 00:06:36,220 | |
| المعادلة اللي هي سيجما واحد على ST ناقص سيجما | |
| 74 | |
| 00:06:36,220 --> 00:06:41,700 | |
| ثلاث على SC بالساوي واحد بيكون عندي اللي هي | |
| 75 | |
| 00:06:41,700 --> 00:06:50,960 | |
| سيجما A على ST ناقص سيجما B على SC بالساوي واحد | |
| 76 | |
| 00:06:56,020 --> 00:07:04,280 | |
| هذا أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر | |
| 77 | |
| 00:07:04,280 --> 00:07:06,020 | |
| أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي | |
| 78 | |
| 00:07:06,020 --> 00:07:13,320 | |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو | |
| 79 | |
| 00:07:13,320 --> 00:07:14,320 | |
| يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي | |
| 80 | |
| 00:07:14,320 --> 00:07:14,420 | |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو | |
| 81 | |
| 00:07:14,420 --> 00:07:15,060 | |
| يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي | |
| 82 | |
| 00:07:15,060 --> 00:07:22,060 | |
| أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو يساوي أكبر أو | |
| 83 | |
| 00:07:22,060 --> 00:07:29,640 | |
| يساوي سيجما اثنين سيجما ثلاث في العاطف المعادلة هذا بيكون | |
| 84 | |
| 00:07:29,640 --> 00:07:37,020 | |
| عنده صفر على ST ناقص سيجما B | |
| 85 | |
| 00:07:41,660 --> 00:07:49,640 | |
| على SC for fail هتكون أكبر أو يساوي واحد يعني | |
| 86 | |
| 00:07:49,640 --> 00:07:58,340 | |
| هتكون عندي ناقص سيجما B على ال SC أو ناقص سيجما B | |
| 87 | |
| 00:07:58,340 --> 00:08:02,080 | |
| أكبر | |
| 88 | |
| 00:08:02,080 --> 00:08:07,940 | |
| أو يساوي ال SC إذا طلبت طرف ال ناقص بيصير سيجما B | |
| 89 | |
| 00:08:09,880 --> 00:08:17,220 | |
| أقل أو يساوي سالب الـ SC هذه | |
| 90 | |
| 00:08:17,220 --> 00:08:23,880 | |
| تمثل Graphically يعني | |
| 91 | |
| 00:08:23,880 --> 00:08:29,510 | |
| هي من ناحية الشكل زي ال maximum shear stress theory | |
| 92 | |
| 00:08:29,510 --> 00:08:33,390 | |
| منحت الشكل في ال maximum shear stress theory اللي | |
| 93 | |
| 00:08:33,390 --> 00:08:37,130 | |
| ... اللي ... اللي بتكون ال ST ال strength in tension | |
| 94 | |
| 00:08:37,130 --> 00:08:42,750 | |
| بالساوي ال strength in compression الحالة الأولى هي | |
| 95 | |
| 00:08:42,750 --> 00:08:47,910 | |
| في الربع الأول والحالة | |
| 96 | |
| 00:08:47,910 --> 00:08:52,330 | |
| اللي هي بتكون واحدة موجبة واحدة سالبة في الربع الرابع | |
| 97 | |
| 00:08:53,960 --> 00:08:57,640 | |
| والحالة اللي هي الثالثة اثنتين سالبات اللي هي في | |
| 98 | |
| 00:08:57,640 --> 00:09:04,520 | |
| الربع الثالث عشان | |
| 99 | |
| 00:09:04,520 --> 00:09:14,480 | |
| نوجد اللي ... اللي هي ال shear strength in yield في | |
| 100 | |
| 00:09:14,480 --> 00:09:19,820 | |
| حالة ال columnar theory هنعمل loading line | |
| 101 | |
| 00:09:46,420 --> 00:09:57,280 | |
| هذه ST loading | |
| 102 | |
| 00:09:57,280 --> 00:10:02,680 | |
| line ل pure torsion specimen pure torsion specimen | |
| 103 | |
| 00:10:02,680 --> 00:10:05,700 | |
| pure torsion specimen يعني هيكون عندي ال Mohr | |
| 104 | |
| 00:10:05,700 --> 00:10:12,800 | |
| circle هذه الدائرة معناته هيكون ال loading line ال | |
| 105 | |
| 00:10:12,800 --> 00:10:15,200 | |
| load line بيعمل زاوية | |
| 106 | |
| 00:10:19,190 --> 00:10:23,710 | |
| خمسة وأربعين درجة هذه | |
| 107 | |
| 00:10:23,710 --> 00:10:33,810 | |
| النقطة واقعة على ال load line و واقعة على ال failure | |
| 108 | |
| 00:10:33,810 --> 00:10:42,150 | |
| line يعني هذه معادلة و هذه معادلة نعرف إيش نساوي هذه | |
| 109 | |
| 00:10:42,150 --> 00:10:48,750 | |
| sigma b بالساوي ناقص sigma a صح؟ | |
| 110 | |
| 00:10:51,490 --> 00:10:58,790 | |
| بالضبط وهذه المعادلة التي عرضتها اللي هي اللي | |
| 111 | |
| 00:10:58,790 --> 00:11:03,610 | |
| هي سيجما واحد على | |
| 112 | |
| 00:11:03,610 --> 00:11:08,710 | |
| ST ناقص | |
| 113 | |
| 00:11:08,710 --> 00:11:15,350 | |
| سيجما ثلاث على SC بالثانية واحد لكن لو تكون | |
| 114 | |
| 00:11:15,350 --> 00:11:18,070 | |
| الحالة الثانية لو الواحد اللي بيجيب واحد السائل | |
| 115 | |
| 00:11:18,070 --> 00:11:22,070 | |
| اللي بيكون عندي سيجما A الخط هذا معادلته sigma a | |
| 116 | |
| 00:11:22,070 --> 00:11:31,810 | |
| بالساوي | |
| 117 | |
| 00:11:31,810 --> 00:11:43,530 | |
| واحد | |
| 118 | |
| 00:11:43,530 --> 00:11:49,050 | |
| و الخط هذا معادلته sigma b بالساوي واحد لو قعدت على | |
| 119 | |
| 00:11:49,050 --> 00:11:51,990 | |
| سيجما B بالساوي ناقص سيجما a يعني هكون عندي | |
| 120 | |
| 00:11:51,990 --> 00:11:59,770 | |
| sigma a على S t ناقص سيجما b عبارة عن إيش؟ ناقص | |
| 121 | |
| 00:11:59,770 --> 00:12:09,810 | |
| سيجما a على S c بالساوي واحد يعني هكون عندي هأخذ sigma | |
| 122 | |
| 00:12:09,810 --> 00:12:21,310 | |
| a على مشترك فيه 1 على S T زائد 1 على S C بالساوي 1 | |
| 123 | |
| 00:12:21,310 --> 00:12:32,870 | |
| يعني هتكون عندي S T S C S T زائد S C في سيجما A مش | |
| 124 | |
| 00:12:32,870 --> 00:12:43,450 | |
| بالساوي واحد يعني ال سيجما a هتكون ST SC على ST زائد | |
| 125 | |
| 00:12:43,450 --> 00:12:46,850 | |
| SC أو Mohr circle هذا هو ال maximum مش هذا تاو | |
| 126 | |
| 00:12:46,850 --> 00:12:50,810 | |
| maximum يعني | |
| 127 | |
| 00:12:50,810 --> 00:12:58,010 | |
| هتمثل إيش؟ ال S اللي هو SS | |
| 128 | |
| 00:12:59,910 --> 00:13:04,150 | |
| why أو ال ... أو ال strength in shear ال strength | |
| 129 | |
| 00:13:04,150 --> 00:13:12,430 | |
| in shear خاصة بيه SS لأن في حالة ductile | |
| 130 | |
| 00:13:12,430 --> 00:13:16,610 | |
| materials بنحكي yield في حالة brittle materials | |
| 131 | |
| 00:13:16,610 --> 00:13:26,070 | |
| بنحكي على ال ultimate هتكون SS بالساوي ST SC على ST | |
| 132 | |
| 00:13:26,070 --> 00:13:27,590 | |
| زائد SC | |
| 133 | |
| 00:13:35,300 --> 00:13:42,380 | |
| طبعًا في حالة ال yield بيصير SSY بيساوي SSY tension SSY | |
| 134 | |
| 00:13:42,380 --> 00:13:47,980 | |
| compression على SY tension زي SSY compression | |
| 135 | |
| 00:13:47,980 --> 00:13:52,820 | |
| معناته | |
| 136 | |
| 00:13:52,820 --> 00:13:57,260 | |
| ثلاث نظريات احنا | |
| 137 | |
| 00:13:57,260 --> 00:14:01,580 | |
| حكينا إن ال maximum shear stress theory | |
| 138 | |
| 00:14:12,250 --> 00:14:14,730 | |
| عندنا maximum shear stress theory وعندنا غير | |
| 139 | |
| 00:14:14,730 --> 00:14:21,970 | |
| maximum shear stress theory و بتحكي بيصير failure | |
| 140 | |
| 00:14:21,970 --> 00:14:29,970 | |
| ... بيصير failure لما tau max تكون أكبر أو يساوي | |
| 141 | |
| 00:14:29,970 --> 00:14:33,810 | |
| اللي هو ال SSY | |
| 142 | |
| 00:14:37,750 --> 00:14:40,750 | |
| و ال SSY في حالة ال maximum share .. ال SSY | |
| 143 | |
| 00:14:40,750 --> 00:14:46,470 | |
| بيستوى SY على اتنين صح؟ حالة في حالة ال maximum | |
| 144 | |
| 00:14:46,470 --> 00:14:53,590 | |
| share stress theory في حالة ال distortion energy | |
| 145 | |
| 00:14:53,590 --> 00:14:58,250 | |
| theory برضه بيصير failure بطريقة يعني لما ال | |
| 146 | |
| 00:14:58,250 --> 00:15:01,610 | |
| volume minus stress يكون أكبر بيستوى ال yield | |
| 147 | |
| 00:15:01,610 --> 00:15:11,830 | |
| strength أو لما انتوا maximum أكبر أو يساوي SSY بس | |
| 148 | |
| 00:15:11,830 --> 00:15:15,370 | |
| في الحالة هذا ال SSY إيش يساوي point خمسة سبعة | |
| 149 | |
| 00:15:15,370 --> 00:15:21,650 | |
| سبعة ال SY في حالة ال column more theory ال | |
| 150 | |
| 00:15:21,650 --> 00:15:29,470 | |
| column more theory برضه بتصير failure لما انتهى | |
| 151 | |
| 00:15:29,470 --> 00:15:36,340 | |
| ومعكستكون أكبر أو يساوي SSY بس ال SSY في | |
| 152 | |
| 00:15:36,340 --> 00:15:40,900 | |
| الحالة هذه بيساوي SY in tension في ال SY in | |
| 153 | |
| 00:15:40,900 --> 00:15:45,920 | |
| compression على ال SY in tension زاد ال SY in | |
| 154 | |
| 00:15:45,920 --> 00:15:53,900 | |
| compression فهو كان احكي تلت نظريات انه بيصير | |
| 155 | |
| 00:15:53,900 --> 00:15:57,580 | |
| failure لما ال maximum share stress في ال | |
| 156 | |
| 00:15:57,580 --> 00:16:03,420 | |
| mechanical element تحت الدراسة يتخطى ال .. ال | |
| 157 | |
| 00:16:03,420 --> 00:16:08,000 | |
| yield strength in share بس إيش بيختلف في ال | |
| 158 | |
| 00:16:08,000 --> 00:16:09,960 | |
| definition بتاع yield strength بحسب ال theory | |
| 159 | |
| 00:16:11,050 --> 00:16:14,130 | |
| definition تعالي strength in shear في حالة ال max | |
| 160 | |
| 00:16:14,130 --> 00:16:16,690 | |
| shear stress theory بيستوى SY على اتنين | |
| 161 | |
| 00:16:16,690 --> 00:16:20,750 | |
| definition تعالي yield strength in shear في حالة | |
| 162 | |
| 00:16:20,750 --> 00:16:25,090 | |
| distortion energy theory قوة خمس وسبعة سبعة SY ال | |
| 163 | |
| 00:16:25,090 --> 00:16:29,070 | |
| definition تعالي yield strength in shear في حالة | |
| 164 | |
| 00:16:29,070 --> 00:16:35,310 | |
| ال columnar theory بيكون سوى SY في SC على SY زي | |
| 165 | |
| 00:16:35,310 --> 00:16:36,450 | |
| SC | |
| 166 | |
| 00:16:39,770 --> 00:16:42,950 | |
| فأمكن اختصار أنا أحكي هاي النظريات التلتة هاد | |
| 167 | |
| 00:16:42,950 --> 00:16:48,830 | |
| النظريات نفسها التلتة أن ال tau maximum بتكون أكبر | |
| 168 | |
| 00:16:48,830 --> 00:16:56,890 | |
| ويساوي SSY بس بختلف ال definition أنا بفضل نروح | |
| 169 | |
| 00:16:56,890 --> 00:17:04,270 | |
| بهذا الاتجاه أن هاي التلت نظرية زاهية بعدين | |
| 170 | |
| 00:17:04,270 --> 00:17:08,990 | |
| احسب ال SSY بحسب النظرية المستخدمة | |
| 171 | |
| 00:17:13,760 --> 00:17:27,600 | |
| نشوف مثال طيب | |
| 172 | |
| 00:17:27,600 --> 00:17:32,540 | |
| الـ twenty five millimeter diameter shaft is | |
| 173 | |
| 00:17:32,540 --> 00:17:37,680 | |
| aesthetically torqued تومتين و تلاتين نيوتن متر في | |
| 174 | |
| 00:17:37,680 --> 00:17:38,280 | |
| عندي shaft | |
| 175 | |
| 00:17:54,830 --> 00:18:10,490 | |
| وعملت عليه ايش؟ torque ال torque 230 نيوتن متر it | |
| 176 | |
| 00:18:10,490 --> 00:18:16,690 | |
| is made of cast 150-T6 ألمونيوم ال material | |
| 177 | |
| 00:18:21,280 --> 00:18:32,880 | |
| اللي هي مية و خمس ستين تي ستة aluminium with | |
| 178 | |
| 00:18:32,880 --> 00:18:44,680 | |
| a yield strength in tension SY in tension بالساعة | |
| 179 | |
| 00:18:44,680 --> 00:18:48,640 | |
| مية و ستين ميجا | |
| 180 | |
| 00:18:48,640 --> 00:18:58,350 | |
| باسكال ال .. ال .. ال yield in compression مية و | |
| 181 | |
| 00:18:58,350 --> 00:19:07,150 | |
| سبعين ميجا باسكال it | |
| 182 | |
| 00:19:07,150 --> 00:19:16,170 | |
| is machine to final diameter طبعا القطر عندي خمسة | |
| 183 | |
| 00:19:16,170 --> 00:19:19,510 | |
| و عشرين مليمتر | |
| 184 | |
| 00:19:21,940 --> 00:19:27,160 | |
| estimate the factor of safety دي نحسس ان أنا حكي N | |
| 185 | |
| 00:19:27,160 --> 00:19:32,960 | |
| طبعا | |
| 186 | |
| 00:19:32,960 --> 00:19:41,020 | |
| واضح أن ال material is ductile الألمونيوم ال | |
| 187 | |
| 00:19:41,020 --> 00:19:43,480 | |
| yield strength in tension بيستويز في yield | |
| 188 | |
| 00:19:43,480 --> 00:19:45,540 | |
| strength in compression المعنى أنت ما نفعش نستخدم | |
| 189 | |
| 00:19:45,540 --> 00:19:48,940 | |
| ال maximum shear stress theory ولا ال distortion | |
| 190 | |
| 00:19:48,940 --> 00:19:54,060 | |
| theory بدي استخدم ال columnar theory في الحالة هذي | |
| 191 | |
| 00:19:54,060 --> 00:20:01,520 | |
| بيكون ال | |
| 192 | |
| 00:20:01,520 --> 00:20:11,740 | |
| سيجما واحد على SY tension minus سيجما 3 على SY | |
| 193 | |
| 00:20:11,740 --> 00:20:19,120 | |
| compression سواحد على N هاي الخيارة المهمة أو بحكي | |
| 194 | |
| 00:20:19,120 --> 00:20:26,180 | |
| ال tau max بالساوية | |
| 195 | |
| 00:20:26,180 --> 00:20:42,120 | |
| SY على N هذه و هذه نفس الشيء طبعا هنشوف كيف لأن | |
| 196 | |
| 00:20:42,120 --> 00:20:47,700 | |
| هذا under pure torsion لأن هيكون ال element تبعنا | |
| 197 | |
| 00:20:47,700 --> 00:20:57,400 | |
| هيك | |
| 198 | |
| 00:20:57,400 --> 00:20:59,980 | |
| مظبوط تعالوا | |
| 199 | |
| 00:21:01,540 --> 00:21:16,320 | |
| التاوة شو تساوي؟ T R على J صح؟ يعني هتكون T في D | |
| 200 | |
| 00:21:16,320 --> 00:21:23,280 | |
| على 2 الـ J اللي هي باي على اتنين و تلاتين دي قصة | |
| 201 | |
| 00:21:23,280 --> 00:21:33,640 | |
| أربعة يعني هتكون تساوي ستاشر T على باي دي تكيب | |
| 202 | |
| 00:21:33,640 --> 00:21:39,560 | |
| يعني | |
| 203 | |
| 00:21:39,560 --> 00:21:46,080 | |
| هتكون ستاش في اتنين و تلاتين | |
| 204 | |
| 00:21:48,540 --> 00:21:54,740 | |
| على باي ال دي عندي اللي هي خمسة و عشرين في بونت أو | |
| 205 | |
| 00:21:54,740 --> 00:22:01,140 | |
| اتنين خمسة تكييب عشان أحولها ميجا باسكال هضربها في | |
| 206 | |
| 00:22:01,140 --> 00:22:11,780 | |
| عشرة سالب ستة تطلع بالميجا باسكال خمسة | |
| 207 | |
| 00:22:11,780 --> 00:22:12,260 | |
| و سبعين | |
| 208 | |
| 00:22:21,810 --> 00:22:30,650 | |
| ميجا باسكال المارت | |
| 209 | |
| 00:22:30,650 --> 00:22:35,570 | |
| سيركل بتاعتها كيف هتكون هتكون زي هيك مظبوط هاي | |
| 210 | |
| 00:22:35,570 --> 00:22:41,410 | |
| المارت سيركل هذا هتكون سيجما ايه هذا ايش سيجما بيه | |
| 211 | |
| 00:22:41,410 --> 00:22:45,970 | |
| بتكون في الحالة هذا سيجما ايه بساوة minus سيجما | |
| 212 | |
| 00:22:45,970 --> 00:22:48,350 | |
| بيه بساوة توه صح | |
| 213 | |
| 00:22:52,780 --> 00:22:58,180 | |
| أو ممكن احكي سيجما واحد اصلا minus سيجما تلاتة بيش | |
| 214 | |
| 00:22:58,180 --> 00:23:05,320 | |
| ساوي تاو يعني | |
| 215 | |
| 00:23:05,320 --> 00:23:13,160 | |
| هين هتكون عند سيجما واحد سيجما واحد اللي هي اللي | |
| 216 | |
| 00:23:13,160 --> 00:23:22,780 | |
| هي تاو على SYT هي ال minus minus تاو على SYC | |
| 217 | |
| 00:23:22,780 --> 00:23:30,180 | |
| سواحد على N يعني | |
| 218 | |
| 00:23:30,180 --> 00:23:39,460 | |
| هتكون تاو في S | |
| 219 | |
| 00:23:39,460 --> 00:23:51,800 | |
| YT زاد SYC على SYT SYC سواحد على N يعني .. | |
| 220 | |
| 00:23:51,800 --> 00:24:01,460 | |
| يعني هتكون ال N أو نحكي ال تاو بالساوي | |
| 221 | |
| 00:24:07,250 --> 00:24:20,450 | |
| SYT SYC على N في SYT زاد SYC اللي أنا | |
| 222 | |
| 00:24:20,450 --> 00:24:25,490 | |
| عندها كلام خمسة وسبعين بتساوي | |
| 223 | |
| 00:24:25,490 --> 00:24:34,600 | |
| ال SYT مية و ستين في مية وسبعين على n في مية و | |
| 224 | |
| 00:24:34,600 --> 00:24:42,080 | |
| ستين زائد مية و سبعين و منها بنحسب n | |
| 225 | |
| 00:25:02,650 --> 00:25:10,290 | |
| طيب لو بدى من الأول أحكي أن تاو ممكن | |
| 226 | |
| 00:25:10,290 --> 00:25:14,590 | |
| أحكي أن | |
| 227 | |
| 00:25:14,590 --> 00:25:21,670 | |
| tau max بالساوى | |
| 228 | |
| 00:25:21,670 --> 00:25:30,710 | |
| .. بالساوى SXY على n أو n بالساوى SXY على tau | |
| 229 | |
| 00:25:33,670 --> 00:25:39,310 | |
| ال SSY ايه الساوية؟ ال SSY ساوية | |
| 230 | |
| 00:25:39,310 --> 00:25:44,430 | |
| S ال Y in tension في ال SY in compression على SY | |
| 231 | |
| 00:25:44,430 --> 00:25:48,750 | |
| in tension زائد ال SY in compression يعني هتكون | |
| 232 | |
| 00:25:48,750 --> 00:25:53,770 | |
| الساوية مية و ستين في مية وسبعين على تلت مية و | |
| 233 | |
| 00:25:53,770 --> 00:25:57,810 | |
| تلتين هيطلع كام؟ | |
| 234 | |
| 00:26:17,880 --> 00:26:21,320 | |
| ميجا بس كده، معناته ال N هتكون تساوي اتنين و | |
| 235 | |
| 00:26:21,320 --> 00:26:28,820 | |
| ثمانين point أربعة على خمس وسبعين واحد | |
| 236 | |
| 00:26:28,820 --> 00:26:37,000 | |
| point واحد نفس الشيء يعني | |
| 237 | |
| 00:26:37,000 --> 00:26:40,440 | |
| ممكن تعمل كل النظريات أن ال factors N بيساوي as as | |
| 238 | |
| 00:26:40,440 --> 00:26:44,620 | |
| Y على ال tau max بس اللي اختلف عند ال definition | |
| 239 | |
| 00:26:44,620 --> 00:26:46,580 | |
| بتاع ال as as Y | |
| 240 | |
| 00:26:51,410 --> 00:27:17,470 | |
| نشوف مثال تاني عندي | |
| 241 | |
| 00:27:20,570 --> 00:27:26,990 | |
| أذرع .. أذرع ال DC اعترف ذراع النقطة D في force F | |
| 242 | |
| 00:27:26,990 --> 00:27:33,310 | |
| بتأثر وفي عمود اللي هو OABC | |
| 243 | |
| 00:27:33,310 --> 00:27:38,330 | |
| العمود هذا طوله أنه اتنين وارب اتناش واتنين ستاشر | |
| 244 | |
| 00:27:38,330 --> 00:27:45,650 | |
| إنش وطول الدراع اللي هو DC خمستاشر إنش | |
| 245 | |
| 00:27:53,080 --> 00:28:02,840 | |
| طيب ال material بتاعة ال bar ال material عبارة | |
| 246 | |
| 00:28:02,840 --> 00:28:09,440 | |
| عن ألف و خمس تلاتين steel نشط الكربون فيه point | |
| 247 | |
| 00:28:09,440 --> 00:28:14,680 | |
| تلاتة خمس بالمية نشط الكربون فيه طيب ال | |
| 248 | |
| 00:28:14,680 --> 00:28:21,320 | |
| yield strength بتاعة ال SY واحد | |
| 249 | |
| 00:28:21,320 --> 00:28:33,080 | |
| ثمانين كيلو باوند per square inch we | |
| 250 | |
| 00:28:33,080 --> 00:28:36,480 | |
| presume that this component will be of no value | |
| 251 | |
| 00:28:36,480 --> 00:28:39,920 | |
| after yielding إذا صار yielding يعني failure صار | |
| 252 | |
| 00:28:39,920 --> 00:28:47,100 | |
| thus the force F القوة F required to initiate | |
| 253 | |
| 00:28:47,100 --> 00:28:53,160 | |
| yielding القوة F اللازم عشان تبدأ ال yielding can | |
| 254 | |
| 00:28:53,160 --> 00:28:55,820 | |
| be regarded as a strength of the component ممكن | |
| 255 | |
| 00:28:55,820 --> 00:29:00,020 | |
| اعتبر ال force F اللي هتخلي ال .. اللي هتخلي ال | |
| 256 | |
| 00:29:00,020 --> 00:29:04,320 | |
| yielding يبدأ هي ال strength بتاعة ال .. ال | |
| 257 | |
| 00:29:04,320 --> 00:29:08,900 | |
| component find F أن أنا أحسب ايش قيمة F طبعا ال | |
| 258 | |
| 00:29:08,900 --> 00:29:13,760 | |
| material ها دي ايش دكتيل ولا بريتيل؟ | |
| 259 | |
| 00:29:13,760 --> 00:29:16,640 | |
| دكتيل واضح أن أنت تجربوه أنت بقول ارجع على ال | |
| 260 | |
| 00:29:16,640 --> 00:29:23,100 | |
| tables هتلاقيها ال .. ال epsilon F بتاعتها هتكون | |
| 261 | |
| 00:29:23,100 --> 00:29:30,740 | |
| أكبر من point O خمسة فأنتم هي ductile material | |
| 262 | |
| 00:29:30,740 --> 00:29:37,260 | |
| عندي هي ال SY بالسوال ال SC بالسوال هي واحد | |
| 263 | |
| 00:29:37,260 --> 00:29:46,720 | |
| ثمانين kilo pound per square inch at | |
| 264 | |
| 00:29:46,720 --> 00:29:48,840 | |
| failure at failure | |
| 265 | |
| 00:29:52,580 --> 00:29:58,140 | |
| at failure هتكون | |
| 266 | |
| 00:29:58,140 --> 00:30:07,320 | |
| SSY بيساوي tau max at failure يعني ال factor of | |
| 267 | |
| 00:30:07,320 --> 00:30:15,000 | |
| six ايش بيكون ساوي واحد مظبوط معناته | |
| 268 | |
| 00:30:15,000 --> 00:30:18,700 | |
| باطلوب أحسب ال tau max و ال critical location | |
| 269 | |
| 00:30:22,110 --> 00:30:29,150 | |
| ال critical location وين؟ عند a لأن عند a ايش | |
| 270 | |
| 00:30:29,150 --> 00:30:31,650 | |
| القطر أصغر، عندي هنا القطر واحد و نصف إنش و هنا | |
| 271 | |
| 00:30:31,650 --> 00:30:39,350 | |
| قطر واحد إنش و في طبعا stress concentration بس أنا | |
| 272 | |
| 00:30:39,350 --> 00:30:41,110 | |
| في الحالة دي الحالة اللي هاخد في الانتباه ال | |
| 273 | |
| 00:30:41,110 --> 00:30:43,210 | |
| stress concentration ولا راح أحمله | |
| 274 | |
| 00:30:45,900 --> 00:30:49,780 | |
| بالظبط عند ال loading is static و ال material is | |
| 275 | |
| 00:30:49,780 --> 00:30:55,640 | |
| ductile ممكن ما أخدش يعني اعتبار اللي هو ال stress | |
| 276 | |
| 00:30:55,640 --> 00:31:00,980 | |
| concentration اللي أنا عند ايه ايش نوع ال loading | |
| 277 | |
| 00:31:00,980 --> 00:31:06,260 | |
| فيه bending و فيه torsion صح؟ و في translateral | |
| 278 | |
| 00:31:06,260 --> 00:31:09,840 | |
| stress هأحمل translateral stress يعني التلات حلقات | |
| 279 | |
| 00:31:09,840 --> 00:31:13,200 | |
| في عندي اللي هو bending moment | |
| 280 | |
| 00:31:15,470 --> 00:31:20,170 | |
| و في عندي torsional stress في torque و في | |
| 281 | |
| 00:31:20,170 --> 00:31:26,450 | |
| transversal stress في حالة كان ال shaft طويل ممكن | |
| 282 | |
| 00:31:26,450 --> 00:31:30,370 | |
| ال transversal stress يكون صغير بالمقارنة بال | |
| 283 | |
| 00:31:30,370 --> 00:31:36,530 | |
| other stresses فانا هاخد في عين الاعتبار فقط بس ال | |
| 284 | |
| 00:31:36,530 --> 00:31:40,380 | |
| bending و ال torsion عند A في عندي اللي هو bending | |
| 285 | |
| 00:31:40,380 --> 00:31:52,260 | |
| moment عند A في عندي bending moment M= F | |
| 286 | |
| 00:31:52,260 --> 00:31:59,280 | |
| كم؟ عندي اثنا عشر و اثنين واربعين | |
| 287 | |
| 00:31:59,280 --> 00:32:03,160 | |
| عندي | |
| 288 | |
| 00:32:03,160 --> 00:32:07,300 | |
| ال A اربعة عشر F | |
| 289 | |
| 00:32:08,740 --> 00:32:12,960 | |
| و ال torque 15 | |
| 290 | |
| 00:32:12,960 --> 00:32:23,900 | |
| F صح؟ | |
| 291 | |
| 00:32:23,900 --> 00:32:31,340 | |
| لو أخدت stress element عند A هيكون ال | |
| 292 | |
| 00:32:31,340 --> 00:32:36,400 | |
| bending moment تعمل عشان normal stress صح هاكوا | |
| 293 | |
| 00:32:36,400 --> 00:32:43,400 | |
| عندي هنسميه sigma x y | |
| 294 | |
| 00:32:43,400 --> 00:32:47,040 | |
| عندي tau xy | |
| 295 | |
| 00:32:47,040 --> 00:32:55,540 | |
| sigma | |
| 296 | |
| 00:32:55,540 --> 00:32:59,860 | |
| x عشان الساعة امسى | |
| 297 | |
| 00:33:03,990 --> 00:33:17,990 | |
| على I و المقطع المدور صح هتكون تساوي M D على 2 على | |
| 298 | |
| 00:33:17,990 --> 00:33:27,130 | |
| Pi على 64 D اس 4 يعني هتكون تساوي هنعود على M اللي | |
| 299 | |
| 00:33:27,130 --> 00:33:32,190 | |
| هي 14 F في 32 | |
| 300 | |
| 00:33:35,400 --> 00:33:41,680 | |
| على by d تكعيب صح؟ | |
| 301 | |
| 00:33:41,680 --> 00:33:55,260 | |
| يعني هتكون ال d واحد صح؟ يعني اضربه لاربعة عشر في | |
| 302 | |
| 00:33:55,260 --> 00:34:03,400 | |
| اثنين و ثلاثين في F على by في واحد تكعيب هتطلع ل | |
| 303 | |
| 00:34:03,400 --> 00:34:17,260 | |
| sigma x مئة و اثنين و اربعين point ستة F التاو | |
| 304 | |
| 00:34:17,260 --> 00:34:29,080 | |
| XY حيث هو تي R على ج اللي هتكون صح هو اربعة عشر T على | |
| 305 | |
| 00:34:29,080 --> 00:34:37,520 | |
| Pi دي تكعيب يعني ال T خمسة طاقم اربعة عشر في الخمسة أشهر | |
| 306 | |
| 00:34:37,520 --> 00:34:48,680 | |
| F على by ال D واحد هتطلع | |
| 307 | |
| 00:34:48,680 --> 00:34:59,680 | |
| ستة و سبعين point اربعة F هذي تو XY | |
| 308 | |
| 00:35:09,130 --> 00:35:21,030 | |
| ال .. لو بدأ أرسم Mohr circle هتكون | |
| 309 | |
| 00:35:21,030 --> 00:35:26,550 | |
| ال sigma x و هي tau x هي نقطة وعندي sigma y في | |
| 310 | |
| 00:35:26,550 --> 00:35:34,990 | |
| الصفرا صفر هي | |
| 311 | |
| 00:35:34,990 --> 00:35:58,180 | |
| Mohr circle هتكون عشان زي هيك اظهر طيب | |
| 312 | |
| 00:35:58,180 --> 00:36:05,880 | |
| ال tau max ايش هتكون ساعة ال radius تبع Mohr circle صح؟ | |
| 313 | |
| 00:36:07,780 --> 00:36:13,300 | |
| هتكون ساوي جذر التربيع سيجما اكس ناقص سيجما واي | |
| 314 | |
| 00:36:13,300 --> 00:36:21,000 | |
| على اثنين الكل تربيع زائد تاو اكس واي تربيع يعني | |
| 315 | |
| 00:36:21,000 --> 00:36:25,500 | |
| هتكون جذر التربيع سيجما اكس سيجما واي بساوة صفر | |
| 316 | |
| 00:36:25,500 --> 00:36:28,280 | |
| سيجما اكس اللي هي مئة و اثنين و اربعين point ستة | |
| 317 | |
| 00:36:31,180 --> 00:36:39,020 | |
| على F على اثنين الكل تربيع زي ال tau XY اللي هي ستة | |
| 318 | |
| 00:36:39,020 --> 00:36:44,480 | |
| و سبعين point اربعة F الكل تربيع | |
| 319 | |
| 00:37:07,100 --> 00:37:16,000 | |
| أكم؟ F طيب | |
| 320 | |
| 00:37:16,000 --> 00:37:24,940 | |
| ال failure بال sequence S TAU MAX و S SY ال | |
| 321 | |
| 00:37:24,940 --> 00:37:27,600 | |
| definition تاع SY بيعتمد حسب ال theory إذا أنا | |
| 322 | |
| 00:37:27,600 --> 00:37:30,080 | |
| استخدمت مثلا using | |
| 323 | |
| 00:37:34,080 --> 00:37:41,600 | |
| distortion energy theory بتكون ال S SY so point | |
| 324 | |
| 00:37:41,600 --> 00:37:50,920 | |
| خمسة سبعة سبعة SY يعني هتكون point خمسة سبعة سبعة | |
| 325 | |
| 00:37:50,920 --> 00:37:55,980 | |
| في واحد ثمانين ستة | |
| 326 | |
| 00:37:55,980 --> 00:37:57,800 | |
| و اربعين point سبعة تلاتة سبعة | |
| 327 | |
| 00:38:03,370 --> 00:38:10,510 | |
| كلو باوند per square inch معناته ال failure بتكون | |
| 328 | |
| 00:38:10,510 --> 00:38:14,570 | |
| عند الأساس و هي بيستوي ال tau max يعني هتكون عند | |
| 329 | |
| 00:38:14,570 --> 00:38:22,530 | |
| ال ستة و اربعين point سبعة هتساوى مئة و اربعة و | |
| 330 | |
| 00:38:22,530 --> 00:38:25,970 | |
| نص F يعني F كم تطلع | |
| 331 | |
| 00:38:43,520 --> 00:38:47,720 | |
| أكتر بتطلع؟ تطلع point اربعة اربعة ستة تطلع في ال | |
| 332 | |
| 00:38:47,720 --> 00:38:52,520 | |
| الف عشان تصير pound اذا كان الكلمة pound تطلع في ال | |
| 333 | |
| 00:38:52,520 --> 00:38:59,360 | |
| الف اربعين ستة اربعين pound هادي | |
| 334 | |
| 00:38:59,360 --> 00:39:07,320 | |
| عاش؟ ال F طيب | |
| 335 | |
| 00:39:07,320 --> 00:39:10,360 | |
| احنا مش بنستخدم العلاقة تبع ال SSY بنسبة point | |
| 336 | |
| 00:39:14,260 --> 00:39:17,820 | |
| مش قلنا يكون فيه shear و .. ما الها لأ ال loading | |
| 337 | |
| 00:39:17,820 --> 00:39:23,440 | |
| الحقيقي pure shear لأ فيه bending فيه bending يعني | |
| 338 | |
| 00:39:23,440 --> 00:39:27,940 | |
| ده بس هو كل الثلاث theories في الاخرين مش موجود | |
| 339 | |
| 00:39:27,940 --> 00:39:31,800 | |
| في الكتاب كل ثلاثه هي هم نفس الاشياء أنه بيصير | |
| 340 | |
| 00:39:31,800 --> 00:39:35,060 | |
| failure لإن ال maximum shear stress في ال element | |
| 341 | |
| 00:39:35,060 --> 00:39:38,900 | |
| تحت الدراسة بيستويلي strength in shear | |
| 342 | |
| 00:39:41,820 --> 00:39:45,360 | |
| مظبوط، فانا حسبت .. هعمل Mohr circle، حسبت ال | |
| 343 | |
| 00:39:45,360 --> 00:39:51,500 | |
| maximum shear stress هو استخدم distortion .. لو ده | |
| 344 | |
| 00:39:51,500 --> 00:39:59,640 | |
| استخدم using .. لأ | |
| 345 | |
| 00:39:59,640 --> 00:40:05,680 | |
| ما حكاش هوبس طالما طلاكي ال strength على الاغلب في | |
| 346 | |
| 00:40:05,680 --> 00:40:08,560 | |
| ال .. في ال steels نصف الكربون منخفضة بتكون ال | |
| 347 | |
| 00:40:08,560 --> 00:40:12,140 | |
| strength in tension في الحديد بالذات بتكون نفسها | |
| 348 | |
| 00:40:12,140 --> 00:40:17,400 | |
| في ال compression اللي بينهم بيختلف ال cast iron | |
| 349 | |
| 00:40:17,400 --> 00:40:17,900 | |
| بيختلف | |
| 350 | |
| 00:40:20,700 --> 00:40:24,920 | |
| using ال .. لو أدي أساقر ال maximum shear stress | |
| 351 | |
| 00:40:24,920 --> 00:40:32,920 | |
| theory بتكون ال S SY نص ال SY يعني هتكون | |
| 352 | |
| 00:40:32,920 --> 00:40:37,860 | |
| اربعين و نص kilo pound per square inch، الحالة | |
| 353 | |
| 00:40:37,860 --> 00:40:45,180 | |
| هادة بتكون عندي الاربعين و نص بالساوي اللي هو مئة و | |
| 354 | |
| 00:40:45,180 --> 00:40:55,040 | |
| أربعة و نص F و منها بتطلع ال F هتكون | |
| 355 | |
| 00:40:55,040 --> 00:40:59,000 | |
| أقل من اربعين ستة و اربعين تلت مئة | |
| 356 | |
| 00:41:06,940 --> 00:41:09,880 | |
| فواضح انه ال maximum shear stress theory is more | |
| 357 | |
| 00:41:09,880 --> 00:41:15,860 | |
| conservative، اعطتني قيمة اقل لل force، يعني بتحكيلي | |
| 358 | |
| 00:41:15,860 --> 00:41:18,940 | |
| انه بيصير failure لما ال force بيستوي تلاتمية و | |
| 359 | |
| 00:41:18,940 --> 00:41:22,440 | |
| سبعة ثمانين ال distortion energy حكتلي بيصير | |
| 360 | |
| 00:41:22,440 --> 00:41:24,420 | |
| failure لما ال force بيستوي اربعمية و ستة و | |
| 361 | |
| 00:41:24,420 --> 00:41:28,600 | |
| اربعين، يعني احنا توقعنا ال failure بشكل مبكر | |
| 362 | |
| 00:41:39,340 --> 00:41:42,260 | |
| معناته تلات نظريات اللي هي ال maximum shear stress | |
| 363 | |
| 00:41:42,260 --> 00:41:45,420 | |
| theory, distortion energy theory و ال Coulomb-Mohr | |
| 364 | |
| 00:41:45,420 --> 00:41:53,140 | |
| theory نفس المعادلة اللي هي tau max يساوي SSY على N | |
| 365 | |
| 00:41:53,140 --> 00:41:57,380 | |
| ال SSY ال definition إذا استخدمت maximum shear | |
| 366 | |
| 00:41:57,380 --> 00:42:01,770 | |
| stress theory بتكون تساويمص ال SY زي ال | |
| 367 | |
| 00:42:01,770 --> 00:42:05,490 | |
| distortion energy بتكون ال SSY بالساوية point | |
| 368 | |
| 00:42:05,490 --> 00:42:10,530 | |
| خمس سبعة سبعة SY اذا كانت ال material ال | |
| 369 | |
| 00:42:10,530 --> 00:42:13,050 | |
| strength in tension بيساويش ال strength in | |
| 370 | |
| 00:42:13,050 --> 00:42:15,770 | |
| compression و ده استخدام ال Coulomb-Mohr theory بتكون | |
| 371 | |
| 00:42:15,770 --> 00:42:23,850 | |
| ال SSY بالساوية اللي هي SSY في SC على SY | |
| 372 | |
| 00:42:23,850 --> 00:42:25,770 | |
| زائد SC | |
| 373 | |
| 00:42:28,210 --> 00:42:29,790 | |
| تمام و خلصنا المحاضرة، تمام و لأ | |